1、于非晶合金为无取向材料，故可采用直接缝，且可不分级，使制造铁心的工艺比较简单。非晶合金带材的厚度为,是硅钢片的左右。因此，其涡流损耗大大降低。非晶合金的硬度是硅钢片的倍，加工剪切比较困难。因此，在产品设计时应考虑尽量减少切割量此外，其表面不太平整，电阻率较高。非晶合金对机械应力非常敏感，无论是张应力还是弯曲应力都会影响其磁性能。在变压器结构设计时，需采取特殊的紧固措施，以减少铁心受力另外避免采用以铁心作为主支承的结构设计方案。非晶合金的磁致伸缩度比硅钢片高约，因此不宜过度夹紧，否则将增大变压器的噪声。非晶合金退火后的脆性易碎也是在变压器设计和制造过程中需考虑的问题。由非晶合金的上述特点可以知道，采用非晶合金代替硅钢片来制造变压器，虽然工艺略复杂，但可使空载寸与电动力分布曲线轴向电动力轴向电动力由两部分组成,部分是由漏磁场的端部弯曲而呈现出的横向分量与短路电流相互作用产生的轴向力,称为轴向内力。其作用方向对内外绕组均是压应力,力图使绕组高度降低。轴向内力在绕组的两端端部具有最大值,在绕组高度中心处减小到零,两端所受的轴向内力大小相等,方向相反。轴向内力将使绕组的线匝向竖直方向弯曲并压缩线端间的垫块处。由于端部漏磁场畸变等原因,往往最大的弯曲力产生在位于绕组端部的线段,但最大的压缩力则出现在位于绕组高度中心的垫块。试验表明,大约的变压器漏磁通与内绕组相交链,而仅有的漏磁通与外绕组交链,所以作用在内绕组的轴向内力约为外绕组的倍,此即变压器损坏多半是低压绕组的缘故。轴向电动力的另部分是由于对内外绕组磁。
2、选厚点,以提高导线抗弯强度,也有利于导线受力时稳固。选择导线定要综合考虑,不可顾此失彼。对大型变压器用换位导线的情况,需采用半硬导线或自粘换位导线。仔细调整各分区安匝,认真计算电动力。在电磁计算中仔细进行安匝平衡计算是非常重要的环。要使各分区安匝达到绝对平衡很难实现,但努力使各分接下的不平衡安匝减小到最小值则可以做到。要减小短路电动力首先必须减小绕组的不平衡安匝。因此要认真调整各分区安匝,分区安匝要兼顾每个分接,对全部分接整体优化,使各分接下不平衡安匝都尽可能小。严格控制导线应力和短路轴向力,使之在允许的取值范围内。严格控制绕组辐向裕度及高度偏差。绕组计算时要根据绕组形式以及选用的导线等严格掌握辐向裕度,有时甚至可以取消辐向裕度,确保线饼绕紧绕实。同相绕组高度偏差要严格控制,以保证分区安匝平衡。结构设计方面合理的结构设计是提高变压器抗短路能力的保障。要提高变压器的抗短路能力应从以下几方面对变压器的结构进行改进和完善。铁心部分。铁心是整个器身的骨架,变压器所承受的短路电动力最终要作用到铁心上,在短路电动力的冲击下,铁心不可发生位移,如果铁心骨架产生局部结构失稳和变形,将导致绕组失稳变形而损坏。采用框架结构是种较有效的办法,具体做法是夹件两端采用侧梁结构,改变传统的拉螺杆或方铁结构上铁轭加顶梁。侧梁顶梁与夹件间要靠紧无间隙,各部件间采用无间隙配合和互锁结构,使铁心夹紧成为个坚实的整体。拉带由于环氧玻璃粘带的材质原因,从机械强度方面考虑,大型变压器应采用钢拉带铁轭采用形截面,增加支撑面。绕组是产生电。
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4、路陈述如下非晶合金铁心的截面为矩形，所以把绕组设计撑圆角矩形，从而提高导线的利用率。考虑导铁心受力铁心强度铁心和绕组的夹紧结构等各位因素的影响，因此采用了搭接式的铁心结构。为了降低漏抗压降，改善电流质量，让奇次谐波能相互抵消，所以把非晶合金变压器的铁心总体结构设计成三相五柱式。由于非晶材料对力的灵敏度高，空载损耗会随着压力的增大而增加，为了减少绕组和器身对铁心的压力，非晶合金变压器不以铁心为主支承结构件，绕组的压紧自成体系。非晶合金变压器的噪声比硅钢片铁心变压器高，这是它的主要缺点之，为了更好的解决这个问题，对铁心密度参数和铁心夹紧程度要特殊处理，同时再采用些其他方面的措施来降低噪音。由于非晶合金变压器铁心采用三相五柱式结构，当采用联结时，三相不平衡负载电流会造成三相电压的严重失衡，因此联结组要采用型，以减少谐波对电网的影响和改善供电质量。由于本文只是对非晶合金干式节能变压器设计，并没有制造出实物，因此对于变压器的几个重要电磁参数空载电流空载损耗和压降等，只能通过公式来叙述，所以在本文中没有对以上几个参数的实验测试方法进行讨论。因为不能制造出实物样品，所以本文只是理论上对非晶合金干式技能变压器进行研究，其中的很多设计思路最终还得通过实验来验证和改进，因此离最终完成设计还有很长段路要走。参考文献参考文献杨中地，武颖，非晶合金变压器，变压器，年，第卷，第期，第页。刘燕，黎剑锋，蔡定国，非晶合金干式变压器的特点及性能分析，电气制造，年，第期，第页。刘燕，唐金权，张建军，非晶合金干式变压器几个关键问题。
5、势不均匀安匝不平衡而导致的横向漏磁场与短路电流作用所产生的轴向力,般称为轴向外力。轴向外力的作用与横向漏磁通的方向有关,在对内外第七章非晶合金干式变压器的抗短路能力绕组上产生的作用力大小相同方向相反。可见绕组上承受的轴向力为轴向内力与轴向外力的矢量和。绕组短路时电动力的三种典型矢量关系如图所示。图中为高压与低压绕组电抗高度相等安匝平衡为在绕组中,绕组两端较短安匝不平衡为在绕组中,缺少部分安匝不平衡。图绕组短路时电动力的三种典型矢量关系周向电动力流经变压器绕组中的电流从首端到末端可视为个等效的轴向电流矢量。等效轴向电流与横向漏磁场相互作用产生周向电动力。周向电动力使绕组中的线段产生圆周运动。经分析可知,周向电动力在绕组端部的作用方向是使绕组出头回弹。周向电动力作用在大电流的螺旋式低压绕组且在多个电流并行流过的螺旋式高压调压绕组上更为明显。提高变压器抗短路能力的方法与措施通过对变压器绕组承受的三种短路电动力及其作用情况的分析,针对目前变压器的传统结构和工艺,须在电磁计算结构设计等方面采取相应措施,以提高变压器的抗短路能力。电磁计算方面台产品运行的可靠与否,其设计计算是关键,合理选择参数至关重要。合理选择撑条数。在绕组温升和制造工艺允许的前提下,尽量增加撑条数量,以增加线圈支撑面和支撑点。合理选择导线及其宽厚比。导线选的太厚,绕组涡流损耗太大导线选的太薄,第七章非晶合金干式变压器的抗短路能力绕组机械强度太差且不可为了减小绕组涡流损耗味减小导线厚度,导线宽厚比要适宜。在保证产品性能的前提下,导线要适当。
6、动力也是直接承受电动力的结构部件。变压器的损坏大都是绕组损坏,保证绕组在短路时的动热稳定是关键。针对绕组在短路时的受力情况,绕组在各个方面都必须有牢固的支撑。具体做法是内绕组内侧设置硬绝缘筒,所有绕组均设置外撑条,并保证外撑条可靠地压在线段上。对螺旋式绕组首末端均应拉平匝以减少端部漏磁场畸变,从而减小轴向短路电动力。为防止其在周向电动力作用下绕组反弹,绕组出头应采取特殊措施固定牢。换位处采用适形垫块垫实,以保证绕组稳定性。器身绝缘是电动力传递的中介,要保证电动力作用时各方向均有牢固的支撑和减小相关部件受力时的压强,在设计时采用整体套装结构,内绕组硬绝缘筒与铁心柱间增设调节纸筒,保证硬纸筒紧紧套在铁心柱上。硬纸筒与铁心柱间隙处用撑板第七章非晶合金干式变压器的抗短路能力棍将纸筒撑紧,以保证内绕组上承受的辐向电动力均匀传递到铁心柱上。合理选择压钉数量且合理布置压钉位置。加大压钉与压板的接触面积,以减小压钉作用到压板上的压强及压板的剪切力。相间上铁轭与压板间增加垫块压紧压板,使压板受力均匀。参考文献第八章总结非晶合金变压器由于非晶材料的特殊性能，拥有比传统变压器低很多的空载损耗和空载电流，但同时非晶合金变压器在噪音机械强度抗短路能力等方面的缺点又阻碍它的推广，如果能解决这些问题，推广非晶合金变压器的使用，对于节约能源，响应国家的节能降耗政策是个很好的办法。因此，本文通过对变压器的分类和特点的比较，选取了非晶合金材料铁心环氧树脂浇注型绕组的干式变压器作为研究方向。对于非晶合金干式节能变压器的些重要设计思。
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党课血铸中华增强责任奉献意识大力弘扬一二九爱国精神PPT 编号34
