缘应力下上缘应力上截面上下缘均为压应力，且小于，符合公预规要求。截面下上下缘应力上缘应力由表，截面板自重弯矩，则由板自重在截面产生的板上下缘应力为下上下缘应力上缘应力板放松预应力钢绞线时，由预加力及板自重共同作用下板上下缘应力为下缘应力下上缘应力上板上下缘应力均为压应力，且小于，符合公预规要求。支点截面预加力产生的支点截面上下缘的法向应力为下上下缘应力上缘应力下上下缘应力上缘应力板自重在支点截面产生的弯矩为，因此，支点截面跨中法向应力为下上，下缘压应力为下，跨中支点三个截面在放松预应力钢绞线时，板上下缘应力计算结果汇总于表短暂状态空心板截面正应力汇总表表截面项目应力位置跨中截面截面支点截面上下上下上下作用种类预加力板自重总压力值压应力限值表中负值为拉应力，正值为压应力，压应力均满足公预规要求。由上述计算，在放松预应力钢绞线时，支点截面上缘拉应力为上，按公预规条，预拉区截面上缘应配置纵向钢筋，并按以下原则配置当上时，预拉区应配置的纵向钢筋配筋率应按以上两者直线内插取得。上述配筋率为，为预拉区普通钢筋截面积，为截面毛截面面积，由两者内插得到上时，的纵向钢筋配筋率为，则。预拉区的纵向钢筋宜采用带肋钢筋，其直径不宜大于，现采用钢筋，，则，大于，满足条件。布置在空心板支点截面上边缘，见图。为防止支点截面上缘拉应力过大，还可以采用降低支点截面预压力的方法，即支点附近设置套管，使预应力钢绞线与混凝土局部隔离，以不传递预应力。设支点截面附近仅有根钢绞线传递预压力，另根隔离，则此时空心板上缘拉应力将减为上，按公预规要求，预拉力需配置配筋率不小于，的纵向普通钢筋，其值为，则可采用钢筋，。十三最小配筋率复核按公预规条，预应力混凝土受变构件最小配筋率应满足下列要求，式中受弯构件正截面承载力设计值，由七计算得。受弯构件正截面开裂弯矩值，按下式计算，。其中，扣除全部预应力损失后预应力钢筋和普通钢筋合力在构件抗裂边缘产生的混凝土预压应力，由九计算得。换算截面重心轴以上部分对重心轴的静矩，其值为换算截面抗裂边缘的弹性抵抗矩，由六四计算得。混凝土轴心抗拉标准值，。，代入，计算式得。，满足公预规要求。按公预规条，部分预应力受弯构件和普通受拉钢筋截面面积不应小于。本设计普通受拉钢筋。这里采用空心板等效工字形截面的肋宽，，计算结果说明满足公预规要求。十四铰缝计算绞缝剪力计算绞缝剪力影响线铰綖剪力近似按荷载横向分布理论计算，设绞缝剪力沿空心板跨找方向按半波正弦曲线分布，则上铰接板横向分布系数计算，可求得绞缝剪力影响线，参见图铰缝剪力影响线的计算表达式当单位荷载作用在铰缝以左时，绞缝处的剪力左当单位力作用在铰缝以右时，铰缝处的剪力左。式中左铰缝以左各板的荷载横向分布影响线竖标值之和。由表，得到铰缝剪力影响线各坐标值。考虑空心板桥横截面的结构对称性，只需计算绞缝的剪力影响线，计算结果列于表，根据表可画出各铰缝的剪力影响线。铰缝剪力影响线计算表表荷载位置项目经计算比较，铰缝最大剪力了生在第号板与第号板之间，即最不利。现画出剪力影响线图，并在其上布置汽车荷载，得铰缝的横向分布系数汽铰缝剪力公路级车道荷载中的均布荷载，沿板桥纵向展开成半设正弦荷载时，其表达式为，其跨中峰值为汽，车道荷载中的集中荷载展开成半波正弦荷载时其表达式为车，跨中峰值为集中荷载只作用于跨中。计算铰缝剪力时，由纵向取长铰缝考虑，并考虑汽车冲击系数及车道折减系数。汽按承载能力极限状态设计时的基本组合，其铰缝剪力效应组合设计值为汽。近似设，则。铰缝抗剪强度验算按圬工规范条，混凝土构件直接受剪时，按下列公式计算式中铰缝剪力设计值，结构重要性系数，本设计铰缝受剪截面面积，铰缝受剪面积，纵向取长铰缝，偏安全取混凝土抗剪强度设计值，由圬工规范表，铰缝，摩擦系数，采用与受剪截面垂直的压力标准值，近似认为，则铰缝抗剪承载力满足圬工规范要求。，采用分阶段养护措施。设控制预应力钢绞线与台座之间的最大温差，则预应力钢绞线由于预应力松驰引起的预应力损失式中张拉系数，次张拉时预应力钢绞线松驰系数，低松驰预应力钢绞线的抗拉强度标准值，传力锚固时的钢筋应力，由公预规条，对于先张法构件，。代入计算得混凝土弹性压缩引起的预应力损失对于先张法构件式中预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值。在计算截面钢筋重心处，由全部钢筋预加力产生的混凝土法向应力，其值为，，。其中，预应力钢筋传力锚固时的全部预应力损失。由公预规条，先张法构件传力锚固时的损失为，则由前面计算空心板换算截面面积，，，。则混凝土收缩徐变引起的预应力损失。式中，构件受拉区全部纵向钢筋含筋率构件截面受拉区全部纵向钢筋截面重心至构件重心的距离。构件截面回转半径，构件受拉区全部纵向钢筋重心处，由预应力扣除相应阶段的预应力损失和结构自重产生的混凝土法向压应力，其值为传力锚固时，预应力钢筋的预加力，其值为因为，预应力钢筋传锚龄期，计算龄期为时的混凝土收缩徐变，加载龄期为，计算考虑的龄期为时徐变系数。。考虑自重的影响，由于收缩徐变持续时间较长，采用全部永久作用，空心板跨中截面全部永久作用弯矩，由表查得，在全部钢筋重心处由自重产生的拉应力为跨中截面截面支点截面。则全部纵向钢筋重心处的压应力为跨中截面支点截面公预规条规定，不得大于传力锚固时混凝土立方体抗压强度的倍，没传力锚固时，混凝土达到，则，，则跨中截面支点截面全部钢筋重心处的压应力为，，，均小于，满足要求。设传力锚固龄期为，计算龄期为混凝土终极值，设桥梁所处环境的大气相对湿度为，由前面计算，空心板毛截面面积，空心板与大气接触的周边长度为，。理论厚度查公预规表直线内插得到，，把各项数值代入计算式中，得跨中截面支点截面预应力损失组合传力锚固时第批损失，，传力锚固后预应力损失总和跨中截面支点截面各截面的有效预应力跨中截面截面支点截面六正常使用极限状态计算正截面抗裂性验算正截面抗裂性计算是对构件跨中截面混凝土的拉应力进行验算，并满足公预规条要求，对于本设计部分预应力类构件，应满足两个要求第，在作用短期效应组合下，第二，在荷载长期效应组合下，，即不出现拉应力。式中，在作用短期效应组合下，空心板抗裂验算边缘的混凝土法向拉应力，由表，空心板跨中截面弯矩，，由前面计算换算截面下缘弹性抵抗矩，代入得扣除全部预应力损失后的预加力，在构件抗裂验算边缘产生的预压力，其值为空心板跨中截面下缘的预应力为在荷载的长期效应组合下，构件抗裂验算边缘产生的混凝土法向拉应力，，由表，跨中截面。同样，，代入公式，则得，由