大到临界值后,磨损量几乎不增加或增加缓慢。其原因生氧化物,凝结在炉管上,与烟气中的,反应生成硫酸盐,该硫酸盐有粘性,形成结渣,烟气中的,穿过灰渣与炉管表面上的,和硫酸盐发生反应生成低熔点的复合硫酸盐,当覆盖于管壁外表面的硫酸盐与管材氧化后生成的氧化物形成低熔点液态共晶时,就会构成基本金属氧化体和铁素体组织。显然,破口周围管材的硬度会明显增加。超温爆管除结构设计不当外,主要是超负荷运行操作不当或管内脏物堵塞等原因造成的。超负荷运行会使对流过热器出口温度普遍升高,加剧了超温现象,以致管子蠕变加速起动不正常而使燃烧发生剧烈变化升压速度快或炉膛发生灭燃烧发生剧烈变化升压速度快或炉膛发生灭火放炮等都会引起管子超温管内脏物或盐垢堵塞,会造成汽水循环不良,引起管子局部过热而很快导致爆管。摘要火电厂锅炉管泄漏是造成发电机组非计划停运的重要原因,本文重点分析火力发电厂锅炉管泄漏的原因,以及在实际的工作中如何加强锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿冲刷下,金属部件的逐渐失重。另类是金属表面形成层氧化膜,膜的硬度很高,但较脆在物料颗粒的冲刷下,氧化膜出现极小微块的剥落,在脱落的金属表面上再形成新的氧化膜层,磨损就在这过程中循环进行。锅炉本体内因烟气流动使得烟气中飞灰不断冲刷管外壁,再加上炉内高温区域的管材质不良的爆管是指错用钢材或使用了有缺陷的钢材造成管子提早损坏。锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿。由于短时超温的管壁温度高于左右,共析点,有时甚至高于左右,同素异构转变点,爆管时的汽水喷射犹如不同程度的淬火,因此,此时破口处的组织般为低磨损程度的主要因素。机组负荷升降频繁,导致炉管热疲劳拉裂的情况多由此引起煤质变化大,易超温,因煤质变化频繁且偏离设计值太大,致使运行风量的调整不能适应变化的需要,引起短时超温累积成长期过热而引起爆管。金属磨损的机理金属磨损可分为两类类是金属表面在固体颗粒的,该硫酸盐有粘性,形成结渣,烟气中的,穿过灰渣与炉管表面上的,和硫酸盐发生反应生成低熔点的复合硫酸盐,当覆盖于管壁外表面的硫酸盐与管材氧化后生成的氧化物形成低熔点液态共晶时,就会构成基本金属氧化膜熔岩层含硫烟气的相界面系统,导致炉管发生以电化学过程且流速稍增加些,磨损率却提高很多。另外,飞灰的浓度管壁的材质管壁温度管子的排列方式对飞灰的冲击磨损也有定的影响。可见,飞灰的细度与流速是影响管磨损程度的主要因素。机组负荷升降频繁,导致炉管热疲劳拉裂的情况多由此引起煤质变化大,易超温,因煤质变化频繁且偏离设进行的热腐蚀局部还会存在较严重的冲蚀磨损。另外,烟气中的硫化氢与管壁金属作用产生腐蚀,含硫物在金属高温下产生单元子硫,硫与管道中的铁反应生成硫化铁。焊口的质量也不能忽视,如果原焊口质量存在缺陷,经年长日久腐蚀就会出现小孔泄漏。材质不良引起的爆研究表明冲击磨损量与烟气流速的次方成正比,大于,烟气流速再范围时,等于。另外当飞灰粒径很小时,管壁的冲击磨损量很小。随着灰粒直径的增大,磨损量随着增大。近似与冲刷粒子的直径成平方的关系。而当灰粒直径大到临界值后,磨损量几乎不增加或增加缓慢。其原因但较脆在物料颗粒的冲刷下,氧化膜出现极小微块的剥落,在脱落的金属表面上再形成新的氧化膜层,磨损就在这过程中循环进行。锅炉本体内因烟气流动使得烟气中飞灰不断冲刷管外壁,再加上炉内高温区域的氧化,使飞灰所经之处无不成为磨损的对象。有关试验证明受热面的管壁的磨损间存在较大的滑移速度,很难求得灰粒的冲击速度。工程计算中用烟气流速代替。锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿。长时超温的管子钢由于原子扩散加剧,导致钢材组织发生变化,使蠕变速度加快,持久强度降低,因此管子达不到设计寿命就提前爆破损坏。爆管大多发生在高温过氏体或贝氏体过热器管破口也可能为珠光体和铁素体组织。显然,破口周围管材的硬度会明显增加。超温爆管除结构设计不当外,主要是超负荷运行操作不当或管内脏物堵塞等原因造成的。超负荷运行会使对流过热器出口温度普遍升高,加剧了超温现象,以致管子蠕变加速起动不正常而使进行的热腐蚀局部还会存在较严重的冲蚀磨损。另外,烟气中的硫化氢与管壁金属作用产生腐蚀,含硫物在金属高温下产生单元子硫,硫与管道中的铁反应生成硫化铁。焊口的质量也不能忽视,如果原焊口质量存在缺陷,经年长日久腐蚀就会出现小孔泄漏。材质不良引起的爆冲刷下,金属部件的逐渐失重。另类是金属表面形成层氧化膜,膜的硬度很高,但较脆在物料颗粒的冲刷下,氧化膜出现极小微块的剥落,在脱落的金属表面上再形成新的氧化膜层,磨损就在这过程中循环进行。锅炉本体内因烟气流动使得烟气中飞灰不断冲刷管外壁,再加上炉内高温区域的这就揭示了金属磨损与流动粒子大小及其速度密切相关定流速下,粒子粒径越大磨损越严重定粒径下,流速越高,磨损愈严重,而且流速稍增加些,磨损率却提高很多。另外,飞灰的浓度管壁的材质管壁温度管子的排列方式对飞灰的冲击磨损也有定的影响。可见,飞灰的细度与流速是影响管锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿量与飞灰动能和飞灰撞击管壁的频率成正比,而灰粒的动能与它的速度成次方关系,撞击频率与其速度的次方成正比。所以金属壁面的磨损速率是与飞灰的速度成次方的关系。当含灰气流绕流受热面时,灰粒与烟气之间存在较大的滑移速度,很难求得灰粒的冲击速度。工程计算中用烟气流速代冲刷下,金属部件的逐渐失重。另类是金属表面形成层氧化膜,膜的硬度很高,但较脆在物料颗粒的冲刷下,氧化膜出现极小微块的剥落,在脱落的金属表面上再形成新的氧化膜层,磨损就在这过程中循环进行。锅炉本体内因烟气流动使得烟气中飞灰不断冲刷管外壁,再加上炉内高温区域的露的金属在拉应力和蒸汽或烟汽的作用下产生应力腐蚀,加速裂纹扩展,最终导致爆裂。故破口具有脆性断裂特征,且往往有腐蚀产物存在于裂纹内。金属磨损的机理金属磨损可分为两类类是金属表面在固体颗粒的冲刷下,金属部件的逐渐失重。另类是金属表面形成层氧化膜,膜的硬度很高,陷,经年长日久腐蚀就会出现小孔泄漏。材质不良引起的爆管材质不良的爆管是指错用钢材或使用了有缺陷的钢材造成管子提早损坏。研究表明冲击磨损量与烟气流速的次方成正比,大于,烟气流速再范围时,等于。另外当飞灰粒径很小时,管壁的冲击磨损量很小。随着灰粒直径的热器管出口段的向火侧及管子弯头处,水冷壁管凝渣管和省煤器等也时有发生。在长时超温爆管过程中,蒸汽和烟气等腐蚀介质起了加速的作用。当管壁温度超过其氧化临界温度时,蒸汽和烟汽会使管壁产生层较厚的氧化铁在管子胀粗时,这层氧化铁将沿垂直于应力的方向裂开于是重新裸进行的热腐蚀局部还会存在较严重的冲蚀磨损。另外,烟气中的硫化氢与管壁金属作用产生腐蚀,含硫物在金属高温下产生单元子硫,硫与管道中的铁反应生成硫化铁。焊口的质量也不能忽视,如果原焊口质量存在缺陷,经年长日久腐蚀就会出现小孔泄漏。材质不良引起的爆化,使飞灰所经之处无不成为磨损的对象。有关试验证明受热面的管壁的磨损量与飞灰动能和飞灰撞击管壁的频率成正比,而灰粒的动能与它的速度成次方关系,撞击频率与其速度的次方成正比。所以金属壁面的磨损速率是与飞灰的速度成次方的关系。当含灰气流绕流受热面时,灰粒与烟气之磨损程度的主要因素。机组负荷升降频繁,导致炉管热疲劳拉裂的情况多由此引起煤质变化大,易超温,因煤质变化频繁且偏离设计值太大,致使运行风量的调整不能适应变化的需要,引起短时超温累积成长期过热而引起爆管。金属磨损的机理金属磨损可分为两类类是金属表面在固体颗粒的因是在相同的飞灰浓度下,灰粒直径越大,则单位容积内颗粒数越少虽然大颗粒冲击磨损能力大,但由于冲击到管壁的数目降低,因此管壁的磨损量增加不大。这就揭示了金属磨损与流动粒子大小及其速度密切相关定流速下,粒子粒径越大磨损越严重定粒径下,流速越高,磨损愈严重,而增大,磨损量随着增大。近似与冲刷粒子的直径成平方的关系。而当灰粒直径大到临界值后,磨损量几乎不增加或增加缓慢。其原因是在相同的飞灰浓度下,灰粒直径越大,则单位容积内颗粒数越少虽然大颗粒冲击磨损能力大,但由于冲击到管壁的数目降低,因此管壁的磨损量增加不大。锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿冲刷下,金属部件的逐渐失重。另类是金属表面形成层氧化膜,膜的硬度很高,但较脆在物料颗粒的冲刷下,氧化膜出现极小微块的剥落,在脱落的金属表面上再形成新的氧化膜层,磨损就在这过程中循环进行。锅炉本体内因烟气流动使得烟气中飞灰不断冲刷管外壁,再加上炉内高温区域的熔岩层含硫烟气的相界面系统,导致炉管发生以电化学过程进行的热腐蚀局部还会存在较严重的冲蚀磨损。另外,烟气中的硫化氢与管壁金属作用产生腐蚀,含硫物在金属高温下产生单元子硫,硫与管道中的铁反应生成硫化铁。焊口的质量也不能忽视,如果原焊口质量存在缺磨损程度的主要因素。机组负荷升降频繁,导致炉管热疲劳拉裂的情况多由此引起煤质变化大,易超温,因煤质变化频繁且偏离设计值太大,致使运行风量的调整不能适应变化的需要,引起短时超温累积成长期过热而引起爆管。金属磨损的机理金属磨损可分为两类类是金属表面在固体颗粒的火放炮等都会引起管子超温管内脏物或盐垢堵塞,会造成汽水循环不良,引起管子局部过热而很快导致爆管。锅炉四管泄漏的原因及防治田刚原稿。炉管腐蚀和焊口质量问题管子腐蚀和安装检修时焊口焊接质量欠佳也是管泄漏的原因。火电厂燃煤中含有的等元素在燃烧后产防治。关键词锅炉管防磨防爆泄漏冲击磨损蠕变速度持久强度。由于短时超温的管壁温度高于左右,共析点,有时甚至高于左右,同素异构转变点,爆管时的汽水喷射犹如不同程度的淬火,因此,此时破口处的组织般为低马氏体或贝氏体过热器管破口也可能为珠光氏体或贝氏体过热器管破口也可能为珠光体和铁素体组织