气液分离，液相节流降压至经冷箱复热到后进入脱乙烷塔下部气相进入膨胀机膨胀端膨胀至后进入塔下部。塔顶气经冷箱复热至进入膨胀机压缩端增压至下游。塔底液烃经泵增压进入冷箱复热至后，进入脱乙烷塔中部。脱乙烷塔顶气至冷箱，液化气产品，稳定轻烃产品，设臵套轻烃回收装臵，单套规模，采用膨胀机制冷工艺属于冷凝分离法。年塔里木油田中轮南桑吉哈得哈拉哈塘等油田的伴生气作为原料气接入轻烃回收厂，导致进站原料气的组分变富，对轻烃回收装臵的操作造成了定的影响，产品产量虽然没有下降，但是装臵处理量达不到设计规模，同时装臵组分的收率下降，导探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文收厂，导致进站原料气的组分变富，对轻烃回收装臵的操作造成了定的影响，产品产量虽然没有下降，但是装臵处理量达不到设计规模，同时装臵组分的收率下降，导致部分原料气未进行完全处理，经济效益没有完全最大化。因此本研究针对原料气组分变富对轻烃回收装臵的影响进行全面分析和模拟计算，并开展问题的应对优化措施研究，对轻烃回收装臵的操作及优化具工艺流程冷箱低温分离器膨胀机塔增压泵分离器回流泵脱乙烷塔脱丁烷烷塔空冷器分离器回流泵水冷器装臵运行现状原设计的原料气组成见表，目前原料气组分见表，由表和表可以看出目前原料气中组分均有所上升。装臵处理数据套装臵处理量，液化气产量，稳定轻烃产量。其他主要运行参数见表，从表可以看出原料气降低脱乙烷塔顶气温度即可。轻烃回收装臵现状装臵工艺简介原料气进站后先进行分子筛脱水和脱汞，防止轻烃回收装臵发生冻堵和冷箱腐蚀。轻烃回收采用直接换热工艺从脱水脱汞装臵来的原料气，进入冷箱预冷至后气液分离，液相节流降压至经冷箱复热到后进入脱乙烷塔下部气相进入膨胀机膨胀端膨胀至后进入塔下部。塔顶气经冷箱复热至进入优化对策及分析膨胀机利用天然气进行绝热膨胀对外做功，消耗内能达到天然气温度大幅度降低的制冷效果，若采用串联膨胀机的措施势必导致塔操作压力下降，而且膨胀机出口制冷温度已达到设计值，新串膨胀机出口制冷温度会进步降低，会导致下游设备低于设计下限温度，因此串联膨胀机的措施不可行。为了增加冷量的输入，对股物料进行分析，股冷流股的进冷析短板确定冷箱的计算参数对比见表，由于原料气进装臵温度降低，冷箱的原料气和塔顶气的热负荷实际值比设计值少，脱乙烷塔顶气脱乙烷塔回流分离器气塔底液和低温分离器液的热负荷实际值比设计值多，冷箱总体负荷增加了，因此冷箱已经达到最大负荷值。膨胀机负荷较原设计值增加，也已经达到最大负荷值，不能进步降低膨胀后压力增加冷量输出。版北京中国石化出版社，付秀勇对轻烃回收装臵直接换热上艺原理的认识与分析石油与天然气化工，周学深，孟凡彬轻烃回收装臵中上艺的应用石油规划设计，付秀勇，吐依洪江，吴昉轻烃装臵冷箱的汞腐蚀机理与影响因素研究石油与天然气化工，刘讳飞，诸林，王科，等轻烃回收直接换热工艺优化研究天然气与石油，周刚，郭林林，李哲，等基于将投资回收，还剩余万元。若按装臵最大处理量，经济效益将更加明显。结论通过对轻烃回收装臵的模拟分析计算和改造经济效益分析，得出以下结论。原料气组分变富导致轻烃回收装臵处理量达不到设计值，冷箱负荷超出设计，组分的回收率下降。通过短板分析确定了冷箱制约了装臵操作空间，提出了采用丙烷制冷系统降低脱乙烷塔顶气温度的优化对策，并通过优冷量输出。表冷箱计算结果脱乙烷塔底重沸器和脱丁烷塔底重沸器负荷分别增加和，重沸器负荷设计时取值余量，而且实际操作温度低于设计运行温度，因此脱乙烷塔底重沸器和脱丁烷塔底重沸器有富余量，经计算脱乙烷塔和脱丁烷塔虽然负荷增加但还在操作范围内也有富余量。因此，冷箱和膨胀机成为工艺需要优化的短板。另外，以冷箱最大负荷和丙烷制冷负荷探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文表冷箱计算结果脱乙烷塔底重沸器和脱丁烷塔底重沸器负荷分别增加和，重沸器负荷设计时取值余量，而且实际操作温度低于设计运行温度，因此脱乙烷塔底重沸器和脱丁烷塔底重沸器有富余量，经计算脱乙烷塔和脱丁烷塔虽然负荷增加但还在操作范围内也有富余量。因此，冷箱和膨胀机成为工艺需要优化的短板。探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文工艺研究膨胀机出口压力的影响石油化工高等学校学报，李燕玲，蒋洪，高万荣，等气田工艺换热网络改进研究天然气化工化学与化工，张金丙烷制冷的理论分析及在轻烃回收中的应用油气田地面工程，蔡栋，代勇，王丽贤，等天然气浅冷油吸收复合轻烃回收工艺天然气工业，郭玉环原料气变富对轻烃回收装臵影响分析及对策现代化工，。优化对策分温度比较困难，股热流股中脱乙烷塔顶气和脱乙烷塔回流分离器气可进行再冷却，进口温度均高于，能采用丙烷制冷系统进行冷却，脱乙烷塔顶气的进出口温度均高于脱乙烷塔回流分离器气，而且脱乙烷塔回流分离器气来自于脱乙烷塔顶气，即脱乙烷塔顶气出口温度降低后脱乙烷塔回流分离器气入口温度也会降低，因此只需采用丙烷制冷系统降低脱乙烷塔顶气温度即可。的轻烃回收工艺方案优化石油与天然气化工，杨伟，叶帆轻烃回收装臵收率计算与优化分析石油与天然气化工，韩淑怡，王科，祁亚玲，等天然气轻烃回收工艺优化研究天然气化工化学与化工，王沫云工艺在膨胀制冷轻烃回收装臵上的应用石油与天然气化工，蒋洪，朱聪膨胀制冷轻烃回收工艺技术油气田地面工程，赵学波轻烃回收装臵化措施进行模拟计算，确定单套装臵的丙烷制冷系统负荷为，优化后冷箱负荷和膨胀机负荷降低，有利于设备的稳定运行，同时组分回收率达到设计值，液化气和稳定轻烃产品分别比目前增加和。优化后的经济效益明显，当年就完全可以回收投资，优化措施应及早实施。参考文献王遇冬天然气处理原理及工艺版北京中国石油出版社，徐文渊，蒋长安天然气利用手册为条件计算轻烃回收装臵的最大处理能力为，液化气量达到，分别比目前产量增加和。经济效益分析按照达到装臵处理量进行经济效益分析如下。液化气产品增加收入万元万元轻烃产品增加收入万元万元新增套丙烷制冷系统投资估算万元年运行电费元万元年装臵维护费万元效益收入支出万元。通过上述效益分析，当年就可完全优化对策分析短板确定冷箱的计算参数对比见表，由于原料气进装臵温度降低，冷箱的原料气和塔顶气的热负荷实际值比设计值少，脱乙烷塔顶气脱乙烷塔回流分离器气塔底液和低温分离器液的热负荷实际值比设计值多，冷箱总体负荷增加了，因此冷箱已经达到最大负荷值。膨胀机负荷较原设计值增加，也已经达到最大负荷值，不能进步降低膨胀后压力增加探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文天然气进行绝热膨胀对外做功，消耗内能达到天然气温度大幅度降低的制冷效果，若采用串联膨胀机的措施势必导致塔操作压力下降，而且膨胀机出口制冷温度已达到设计值，新串膨胀机出口制冷温度会进步降低，会导致下游设备低于设计下限温度，因此串联膨胀机的措施不可行。为了增加冷量的输入，对股物料进行分析，股冷流股的进冷箱温度，进步降低物料冷却至后进入脱乙烷塔回流罐进行气液分离，液相经回流泵增压至脱乙烷塔顶部作为回流气相至冷箱进步冷却至后经塔回流罐进入塔顶部。脱乙烷塔底液相节流到后至脱丁烷塔进行分馏，生产液化气和稳定轻烃产品。流程见图。图轻烃回收工艺流程冷箱低温分离器膨胀机塔增压泵分离器回流泵脱乙烷塔脱丁烷烷塔空冷器分离致部分原料气未进行完全处理，经济效益没有完全最大化。因此本研究针对原料气组分变富对轻烃回收装臵的影响进行全面分析和模拟计算，并开展问题的应对优化措施研究，对轻烃回收装臵的操作及优化具有重要的指导意义。探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文。轻烃回收装臵现状装臵工艺简介原料气进站后先进行分子筛脱水和脱汞，防止轻烃回收有重要的指导意义。探讨轻烃回收装置与原料气变富的关联性化工工业论文。膨胀机膨胀端压差增加，膨胀机负荷较原设计值增加，输出了更多的冷量支持冷箱换热，冷箱负荷增加了。在进入装臵原料气减少和回收率，减少的情况下，脱乙烷塔底液量即液化气和稳定轻烃产量之和增加了。塔里木油田轻烃回收厂拥有目前全国规模最大的回收装臵，设计处理量达到压力比设计值高，膨胀后压力比设计值低，塔和脱乙烷塔的操作压力均相应降低。塔里木油田轻烃回收厂拥有目前全国规模最大的回收装臵，设计处理量达到，液化气产品，稳定轻烃产品，设臵套轻烃回收装臵，单套规模，采用膨胀机制冷工艺属于冷凝分离法。年塔里木油田中轮南桑吉哈得哈拉哈塘等油田的伴生气作为原料气接入轻烃回膨胀机压缩端增压至下游。塔底液烃经泵增压进入冷箱复热至后，进入脱乙烷塔中部。脱乙烷塔顶气至冷箱冷却至后进入脱乙烷塔回流罐进行气液分离，液相经回流泵增压至脱乙烷塔顶部作为回流气相至冷箱进步冷却至后经塔回流罐进入塔顶部。脱乙烷塔底液相节流到后至脱丁烷塔进行分馏，生产液化气和稳定轻烃产品。流程见图。图轻烃回收冷箱温度，进步降低物料温度比较困难，股热流股中脱乙烷塔顶气和脱乙烷塔回流分离器气可进行再冷却，进口温度均高于，能采用丙烷制冷系统进行冷却，脱乙烷塔顶气的进出口温度均高于脱乙烷塔回流分离器气，而且脱乙烷塔回流分离器气来自于脱乙烷塔顶气，即脱乙烷塔顶气出口温度降低后脱乙烷塔回流分离器气入口温度也会降低，因此只需采用丙烷制冷系统