1、“.....为我国低延性结构的设计和研究进行了探索。但是在动力作用下，低延性中心支撑钢框架结构的灾变机理仍不明确，其失效模式与损伤演化过程依然是国内外造价低左右，但设计基底剪力相差仅约为。由于较好的经济性，低延性中心支撑钢框架结构在美国中低烈度地区得到了广泛应用。但是，该类结构的支撑体系由于不考虑抗震构造设计，地震作用下，当支撑长细比与截面宽厚比较大时，极易发生受压屈曲破坏，并导致结构承载力和刚度的大幅降低，严重影响结构的抗震性能。支撑失效后，结构剩余部分作为储备体系能够继续承担地震作用，为结构提供承载力储备和刚度储备。我国规范中对于中心支撑钢框架结构体系没有进步的区分，在不同烈度抗震设防区仅对支撑长细比截面宽厚比有不同的要求，且相对保守，导致我国钢结构造价高于混凝土结构，限制了钢结构建筑在我国的发展与应用......”。

2、“.....研究结果表明，当储备体系设计合理时，低延性中心支撑钢框架结构具有良好的抗震性能和抗倒塌能力。关键词中心支撑钢框架结构建筑应用抗倒塌能力抗震性能振动台试验能力储备引言中心支撑钢框架结构，是种常用的钢结构形式之，具有良好的初始抗侧能力。由于该类结构构造简单，经济性好，得到了广泛的应用。低延性中心支撑钢框架结构的概念来源于美国，美国规范根据设计采用的强度折减系数将中心支撑钢框架结构分为类，分别是特殊，简称，按设计普通，简称中心支撑钢框架结构低延性振动台研究建筑应用论文。加载开始前，结构已具有定的初始残余变形残余位移角，以下给出的结构时程曲线均为包含初始残余变形的结果。工况为宁河波输入的前两个工况，图为工况加载的结构层间位移角时程曲线。工况输入地震峰值加速度为，按加速度缩尺比计算得原地震的峰值加速度为，约为度多遇地震。该工况加载前......”。

3、“.....该工况加载后结构层累积最大层间位移角为，即使减去残余层间位移角，层最大层间位移角也达到，远超过我国规范规定的钢结构在多遇地震作用下层间侧移角的限值，可以看出，较柔的储备体系对于软土场地地震记录十分敏感。摘要中心支撑钢框架结构是种典型的双重抗侧力体系，强震作用下支撑型为欠人工质量模型，将减小重力阶效应对结构位移反应的影响。中心支撑钢框架结构低延性振动台研究建筑应用论文。储备体系形成后，结构基本周期已经避开地震波的卓越周期图，图中为谱加速度为周期，对应于波的储备体系基本周期的谱加速度约为初始结构基本周期谱加速度的，因此，即使在度罕遇地震作用下，结构储备体系也能够有效阻止倒塌。图各层层间位移角时程曲线工况图结构初始周期与储备体系对应于与宁河波反应谱的谱加速度工况加载结束时，模型结构对应原型结构基本周期由初始状态的提高为，如图所示。从反应谱中可以看出......”。

4、“.....变形集中于层，其始终为结构的薄弱层。在工况加载后，由于节点板产生较大的平面外累积弯曲变形，西侧支撑中部断裂位臵错开，结构向西侧运动时，支撑不再出现再啮合现象。工况加载结束后，支撑节点板与层支撑轴照片见图，其中，层支撑与梁中部连接的节点板出现明显的平面外屈曲。图工况作用后层支撑破坏形态图波加载结束后层支撑破坏形态随后对模型结构输入宁河波，从度多遇地震逐级加载直至度罕遇地震。在宁河波输入过程中，由于支撑中部断裂位臵已错开，并未出现支撑再啮合的现象。在工况加载后，结构保持弹性，并未出现进步的残余变形。进步加大地震峰值加速度，从工况开始，层多处柱底相波和宁河波的加载方案见表，其中分别在工况工况工况之前输入白噪声，以测试模型结构的基本频率。其余工况中，通过对模型结构在每次地震波加载结束后自由振动阶段的顶层加速度信号进行快速傅里叶变换......”。

5、“.....按照加速度缩尺比，台面加速度是等效实际加速度的倍。首先采用波激励，起始工况为度罕遇地震水准，台面地震峰值加速度，为，各加载工况之间的峰值加速度增量取为，直至，其中，工况先后进行了为和两次地震波激励。在完成波激励后，结构未出现倒塌的趋势，但结构周期显著增大，之后输入宁∶等效可知对应原型结构基本周期为。在首个工况工况加载中，各层层间位移角时程如图所示。其中，层东侧支撑在层间侧移角达到时发生屈曲，西侧支撑在之后，层间侧移角达到时发生屈曲，层东侧支撑中部在位移角时发生开裂。西侧支撑最大受拉位移角为。工况结束时结构基本周期增加至。图为结构各层的层间剪力层间位移滞回曲线。图中曲线斜率即为结构层的刚度，图中红色黑色虚线分别代表结构层恢复力曲线的初始斜率与支撑破坏后的斜率，刚度分别为和可以看出，斜撑失效导致层刚度大幅下降。层和层并未出现刚度退化，支撑未发生屈曲......”。

6、“.....结构各层的最大层间剪力相差不大。图模型平面图图级加载直至度罕遇地震。在宁河波输入过程中，由于支撑中部断裂位臵已错开，并未出现支撑再啮合的现象。在工况加载后，结构保持弹性，并未出现进步的残余变形。进步加大地震峰值加速度，从工况开始，层多处柱底相继出现焊缝裂开，并出现明显的残余变形。所有梁柱节点均未发生焊缝开裂现象。图模型平面图图模型结构实物传感器及测点布臵在模型结构各层楼板及振动台台面布臵加速度传感器非接触式位移传感器，获取各层的相对变形。各层支撑的方钢管个表面均粘贴应变片，以获取支撑的轴向力。结构层间剪力根据各层加速度位移等数据推算。将模型结构按剪切型模型计算结构的质量矩阵和刚度矩阵。根据测得的加速度，即可计算结构各层的，为，各加载工况之间的峰值加速度增量取为，直至，其中，工况先后进行了为和两次地震波激励。在完成波激励后，结构未出现倒塌的趋势......”。

7、“.....之后输入宁河波继续加载。图地震动时程曲线表加载工况试验过程与现象试验过程中，结构经历了层支撑断裂失效支撑再啮合薄弱层形成储备体系发挥作用最终濒临倒塌。层层自始至终未发生支撑屈曲保持弹性工作状态，层间变形较小，没有残余变形。在首个加载工况工况加载时，模型结构层的两根人字形支撑出现了明显的整体平面外屈曲与中部局部屈曲，且均未完全断裂。在工况加载过程中，层轴两根支撑相继发生了受拉彻底断裂图，不即使减去残余层间位移角，层最大层间位移角也达到，远超过我国规范规定的钢结构在多遇地震作用下层间侧移角的限值，可以看出，较柔的储备体系对于软土场地地震记录十分敏感。中心支撑钢框架结构低延性振动台研究建筑应用论文。图各层层间位移角时程曲线工况工况加载后层最大层间位移角为，尽管结构反应较大，但这两次地震激励并未造成残余变形的大幅增加，结构基本频率也未发生明显变化......”。

8、“.....曲线滞回环不饱满，结构非线性变形较小。层始终保持弹性工作状态，最大层间位移角小于。图层层间剪力层间相对变形滞回曲线工况储备体系损伤与倒塌阶段该阶段为宁河地震波输入的后续个工中心支撑钢框架结构低延性振动台研究建筑应用论文型结构实物传感器及测点布臵在模型结构各层楼板及振动台台面布臵加速度传感器非接触式位移传感器，获取各层的相对变形。各层支撑的方钢管个表面均粘贴应变片，以获取支撑的轴向力。结构层间剪力根据各层加速度位移等数据推算。将模型结构按剪切型模型计算结构的质量矩阵和刚度矩阵。根据测得的加速度，即可计算结构各层的恢复力。其中阻尼比按计算，速度由位移数据求导次差商获取。加载方案采用两条地震波对结构进行加载，分别为以下简称波和唐山地震余震宁河地震东西向记录以下简称宁河波。模型结构采用上述条地震波先后输入，加速度时程曲线如图所效及储备体系形成阶段工况......”。

9、“.....之后由结构的储备体系层支撑失效后的结构剩余部分继续承担地震作用。储备体系承担地震作用无明显损伤阶段工况。该阶段经历了输入波的次逐级递增加载工况直至度罕遇地震，及宁河波的前两个工况加载，结构储备体系没有明显的刚度退化与损伤现象。储备体系损伤与倒塌阶段。宁河地震波输入的后续个工况工况加载过程中，随着宁河地震波峰值加速度逐渐增大，层残余变形显著增大，结构储备体系出现了严重损伤，濒临倒塌。底层支撑破坏与储备体系形成阶段阶段为结构底层支撑破坏与储备体系形成阶段工况。模型结构的初始基本周期为，按时间缩尺比移角时程曲线工况图结构初始周期与储备体系对应于与宁河波反应谱的谱加速度工况加载结束时，模型结构对应原型结构基本周期由初始状态的提高为，如图所示。从反应谱中可以看出，结构初始周期接近于地震波的卓越周期，位于加速度反应谱峰值附近的位臵......”。