（定稿）写字楼、办公楼项目投资申请报告1（喜欢就下吧）

螺杆与螺母的螺旋滚道为单头单螺旋线的，且具有不变的螺距。

转向盘与转向器左置时转向螺杆为左旋，右置时为右旋。

钢球直径约为。

般应参考同类型汽车的转向器选取钢球直径，并应使之符合国家标准。

钢球直径尺寸差应不超过。

显然，大直径的钢球其承载能力亦大，但也使转向器的尺寸增大。

钢球的数量也影响承载能力，增多钢球使承载能力增大，但也使钢球的流动性变差，从而需要降低传动效率。

经验表明在每个环路中以不大于为好。

转向器的计算和校核循环球式转向器零件的强度计算为了进行强度计算，首先要确定其计算载荷。

式曾给出了汽车在粗糙的硬路面上作原地转向时转向轮的转向阻力矩，利用它可求得转向摇臂上的力矩和在转向盘上的切向力，它们均可作为转向系的最大计算载荷。

但对前轴负荷大的重型载货汽车，用关系式计算出来的力，往往会超过司机在体力上的所能施展的力量。

这时在计算转向器的零件具体参数时，可取司机作用在转向盘轮缘上的最大瞬时力。

确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。

汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩﹒即式中，为轮胎和路面间的滑动摩擦因数，般取为前轴负荷轮胎气压。

由表可知道前轴负荷，因此确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。

转向系力传动比为转向系角传动比为转向盘直径取为主销偏移距，货车的值般在范围内选取，这里取，所以作用在转向盘上的手力为，代入数据得轮胎与地面之间的转向阻力和作用在转向盘上的手力有以下关系代入数据有循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道间的接触应力式中系数，根据查表求得，其中用下式计算螺杆外半径螺杆与螺母滚道截面的圆弧半径钢球直径，此，取材料弹性模量，每个钢球与螺杆滚道之间的正压力转向盘圆周力转向盘轮缘半径螺杆螺线导程角钢球与滚道间的接触角参与工作的钢球数钢球接触点至螺杆中心线之距离。

当钢球与滚道的接触表面的硬度为时，许用接触应力那么则有表系数与的关系齿的弯曲应力齿扇齿的弯曲应力为，许用弯曲应力为式中，为作用在齿扇上的圆周力为齿扇的齿高为齿扇的齿宽为基圆齿厚。

齿扇啮合半径取转向摇臂轴直径的确定转向摇臂轴的直径可根据转向阻力矩及材料的扭转强度极限由下式确定式中，安全系数，根据使用条件可取，取为转向阻力矩，扭转强度极限，转向摇臂轴采用或钢，表面渗碳，渗碳层深为，重型汽车和前轴负荷大的汽车，为。

淬火后表面硬度。

转向器壳体采用球墨铸铁或可锻铸铁，制造。

动力转向机构设计对动力转向机构的要求运动学上应保持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间保持定的比例关系。

随着转向轮阻力的增大或减小，作用在转向盘上的手力必须增大或减小，称之为路感。

当作用在转向盘上的切向力时因汽车形式不同而异，动力转向器就应开始工作。

转向后，转向盘应自动回正，并使汽车保持在稳定的直线行驶状态。

工作灵敏，即转向盘转动后，系统内压力能很快增长到最大值。

动力转向失灵时，仍能用机械系统操纵车轮转向。

密封性能好，内外泄漏少。

动力转向机构布置方案液压式动力转向因为油液工作压力高，动力缸尺寸小质量小，结构紧凑，油液具有不可压缩性，灵敏度高以及油液的阻尼作用可吸收路面冲击等优点而被广泛应用。

动力转向机构布置方案由分配阀转向器动力缸液压泵贮油罐和油管等组成液压式动力转向机构。

根据分配阀转向器和动力缸三者相互位置的不同，它分为整体式图和分置式两类。

后者按分配阀所在位置不同又分为分配阀装在动力缸上的称为联阀式，见图分配阀装在转向器和动力缸之间的拉杆上称为连杆式，见图分配阀装在转向器上的称为半分置式，见图在分析比较上述几种不同动力转向机构布置方案时，常从结构上是否紧凑转向器主要零件是否承受由动力缸建立起来的载荷拆装转向器是否容易管路，特别是软管的管路长短转向轮在侧向力作用下是否容易引起转向轮摆振能不能采用典型转向器等方面来做比较。

例如整体式动力转向器，由于分配阀转向器动力缸三者装在起，因而结构紧凑，管路也短。

在转向轮受到侧向力作用时或者发动机的振动不会影响分配阀的振动，因而不能引起转向轮摆振。

它的缺点是转向摇臂轴摇臂等转向器主要零件，都要承受由动力缸所建立起来的载荷，因此必须加大它们的尺寸和质量，这对布置它们带来不利的影响。

同时还不能采用典型转向器，拆装转向器时要比分置式的困难。

除此之外，由于对转向器的密封性能要求高，这对转向器的设计，特别是重型汽车的转向器设计带来困难。

整体式动力转向器多用于轿车和中型货车分配阀转向器动力缸图动力转向机构布置方案图分配阀的结构方案分配阀有两种结构方案分配阀中的阀与阀体以轴向移动方式来控制油路的称为滑阀式，以旋转运动来控制油路的称为转阀式。

滑阀式分配阀结构简单，生产工艺性较好，易于布置，使用性能较好，曾得到广泛应用。

转阀式与滑阀式比较，灵敏度高，密封件少，结构较为先进。

由于转阀式是利用扭杆弹簧使转阀回位，所以结构复杂。

转阀式分配阀在国内外均得到广泛应用。

本文设计采用滑阀。

动力转向机构的计算动力缸尺寸的计算动力缸的主要尺寸有动力缸内径活塞行程活塞杆直径和动力缸壳体壁厚。

动力缸的布置若如图所示，则在计算前，应先行确定作用在直拉杆上的力。

图动力缸的布置此力应用式计算出来的转向阻力矩换算。

式中，汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩转向直拉杆长度，取为动力缸应产生的推力用下式计算式中，为转向摇臂长度为转向摇臂轴到动力缸活塞之间的距离。

推力与工作油液压力和动力缸截面面积之间有如下关系所以因为动力缸活塞两侧的工作面积不同，应按较小侧的工作面积来计算，即式中，为动力缸内径角处则用滚压工艺增强。

球形铰接的壳体则用钢或制造。

转向横拉杆及其端部转向横拉杆与梯形转向杆系的相似。

球头销通过螺纹与齿条连接。

当这些球头销依制造厂的规拧紧程中，我们共同参与，热烈讨论，参考了些资料，结合发电厂电气部分进行了合理地选择计算输电网在最大最小和故障运行方式下的潮流以及调压计算过程中的变压噐的分接头的选择，我们合理分工，相互校验，结合电力系统稳态分析中的部分内容进行了正确的计算和校验。

在计算次投资和年运费时，我们参考了电力系统课程设计及毕业设计参考资料中的相关内容，准确理解概念，正确计算，得出了较好的数据和结果。

还有计算些相关参数时我们还查阅了如电力工程设计手册等。

这系列的课程设计过程真正地培养了我的查阅资料的能力，并且使我对高压电网规划设计过程有了定的了解和掌握。

参考文献架空送电线路设计技术规定国家经贸委电力工程高压送电线路设计手册第二版中国电力出版社电力系统稳态分析陈珩水利电力出版社电力工程设计手册东北西北电力设计院电力系统规划设计手册东北电力设计院电力系统课程设计及毕业设计参考资料东南大学电力建设工程预算定额第四册送电线路工程修订本中国电力企业联合会电力系统课程设计参考资料梁志瑞华北电力大学熊信银发电厂电气部分中国电力出版社，宋继成变电所电气接线设计中国电力出版社，刘振亚国家电网公司输变电工程典型设计中国电力出版社，戈东方电力工程电气设计手册电气次部分水利水电出版社，刘笙电气工程基础科学出版社，水利电力部西北电力设计院电气工程设计手册电气次部分中国电力出版社，电力工业部西北电力设计院电气工程设计手册电气次部分中国电力出版社，丁德劭怎样对新技术标准电气次接线图中国水利水电出版社，雷振山中小型变电所实用设计手册中国水利水电出版社，曹绳敏电力系统课程设计及毕业设计参考资料中国水利水电出版社，黄纯华发电厂电气部分课程设计参考资料，，，致谢本论文是在导师的悉心指导下完成的。

在此我首先对表示最诚挚的谢意，在我毕业设计的整个阶段中，都给予了极大的关心指导和鼓励。

她严谨的治学态度和处处关心学生替学生着想的品德使我获益匪浅。

在设计的最初阶段，不辞辛苦为我准备了多方面的资料在设计的过程中，时时刻刻给予我及时的指导，设计中遇到任何问题，都会不厌其烦的给予解决在设计的后期，她更是时刻跟随着我们，随时为我们提供指导解决问题，并且对论文的初稿提出了很多宝贵的意见，为毕业设计的顺利完成奠定了坚实的基础。

向所有曾经给予我帮助的各位师长和学友致以最忠心的感谢，变电站的负荷分别移置到发电厂和变电站因此站，厂的等效功率，线路的等效长度分别为扩复合工步扩复合工步扩复合工步扩复合工步扩复合工步扩复合工步扩复合工步扩因此，工序的单间时间为个复合工步的时间之和，即孔加工夹具设计夹具最大负荷时低压侧母线要求实际电压变压器最小压降最小负荷时低压侧母线要求实际电压可选的分接头，变压器高压侧分接头电压为。

校验最大负荷时低压侧的实际电压为最小负荷时低压侧的实际电压为满足调压要求。

变电站站为顺调压，最大范孔的钢球的两个导管的中心线应与螺母螺旋滚道的中心线相切。

螺杆与螺母的螺旋滚道为单头单螺旋线的，且具有不变的螺距。

转向盘与转向器左置时转向螺杆为左旋，右置时为右旋。

钢球直径约为。

般应参考同类型汽车的转向器选取钢球直径，并应使之符合国家标准。

钢球直径尺寸差应不超过。

显然，大直径的钢球其承载能力亦大，但也使转向器的尺寸增大。

钢球的数量也影响承载能力，增多钢球使承载能力增大，但也使钢球的流动性变差，从而需要降低传动效率。

经验表明在每个环路中以不大于为好。

转向器的计算和校核循环球式转向器零件的强度计算为了进行强度计算，首先要确定其计算载荷。

式曾给出了汽车在粗糙的硬路面上作原地转向时转向轮的转向阻力矩，利用它可求得转向摇臂上的力矩和在转向盘上的切向力，它们均可作为转向系的最大计算载荷。

但对前轴负荷大的重型载货汽车，用关系式计算出来的力，往往会超过司机在体力上的所能施展的力量。

这时在计算转向器的零件具体参数时，可取司机作用在转向盘轮缘上的最大瞬时力。

确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。

汽车在沥青或者混凝土路面上的原地转向阻力矩﹒即式中，为轮胎和路面间的滑动摩擦因数，般取为前轴负荷轮胎气压。

由表可知道前轴负荷，因此确定计算载荷后，即可计算转向系零件的强度。

转向系力传动比为转向系角传动比为转向盘直径取为主销偏移距，货车的值般在范围内选取，这里取，所以作用在转向盘上的手力为，代入数据得轮胎与地面之间的转向阻力和作用在转向盘上的手力有以下关系代入数据有循环球式转向器零件强度计算钢球与滚道间的接触应力式中系数，根据查表求得，其中用下式计算螺杆外半径螺杆与螺母滚道截面的圆弧半径钢球直径，此，取材料弹性模量，每个钢球与螺杆滚道之间的正压力转向盘圆周力转向盘轮缘半径螺杆螺线导程角钢球与滚道间的接触角参与工作的钢球数钢球接触点至螺杆中心线之距离。

当钢球与滚道的接触表面的硬度为时，许用接触应力那么则有表系数与的关系齿的弯曲应力齿扇齿的弯曲应力为，许用弯曲应力为式中，为作用在齿扇上的圆周力为齿扇的齿高为齿扇的齿宽为基圆齿厚。

齿扇啮合半径取转向摇臂轴直径的确定转向摇臂轴的直径可根据转向阻力矩及材料的扭转强度极限由下式确定式中，安全系数，根据使用条件可取，取为转向阻力矩，扭转强度极限，转向摇臂轴采用或钢，表面渗碳，渗碳层深为，重型汽车和前轴负荷大的汽车，为。

淬火后表面硬度。

转向器壳体采用球墨铸铁或可锻铸铁，制造。

动力转向机构设计对动力转向机构的要求运动学上应保持转向轮转角和驾驶员转动转向盘的转角之间保持定的比例关系。

随着转向轮阻力的增大或减小，作用在转向盘上的手力必须增大或减小，称之为路感。

当作用在转向盘上的切向