间，般采用设计中取沉淀池长度式中沉淀池长度水平流速，般采用设计中取设计中取为沉淀池宽度式中沉淀池宽度沉淀池有效池深，般采用设计中取，设计中取沉淀池长度与宽度之比为，满足要求长度与深度之比，满足要求复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数,未找到引用源。,未找到引用源。式中,未找到引用源。弗劳德数水力半径，其值为,未找到引用源。水流断面积,未找到引用源。湿周重力加速度,未找到引用源。设计中,未找到引用源。弗劳德数介于之间，满足要求雷诺数式中ν水的运动粘度水力半径设计中雷诺数在之间，满足要求。进出水系统沉淀池的进水部分设计沉淀池的配水，采用穿孔花墙进水方式，则孔口总面积为,未找到引用源。式中孔口总面积,未找到引用源。孔口流速般取值不大于设计中取每个孔口的尺寸定为，则孔口数为设计中取个进口水头损失为ξ,未找到引用源。式中进口水头损失ξ局部阻力系数设计中去ξ,未找到引用源。可以看出，计算得出的进水部分水头损失非常小，为了安全，此处取为沉淀池的出水部分设计沉淀池的出水采用薄壁溢流堰，渠道断面采用矩形。溢流的总堰长,未找到引用源。式中溢流堰的总堰长溢流堰的堰上负荷,未找到引用源。，般不大于,未找到引用源。设计中取溢流堰的堰上负荷,未找到引用源。设计中取出水堰采用指形堰，共条，双侧集水，汇入出水总渠，出水堰的堰口标高能通过螺栓上下调节，以适应水位变化。出水渠起端水深,未找到引用源。,未找到引用源。式中,未找到引用源。出水渠起端口水深渠道宽度设计中取,未找到引用源。出水渠道的总深设为，跌水高度。渠道内的水流速度,未找到引用源。式中渠道内的水流速度沉淀池的水管管径初淀为，此时管道内的流速为,未找到引用源。式中管道内的水流速度出水管的管径,未找到引用源。沉淀池放空管,未找到引用源。式中放空管管径放空时间设计中取,未找到引用源。设计中取放空管管径为排泥设备选择在沉淀池两边设运行轨道，吸泥后随即进入排泥管排入指定位置。本设计采用机械排泥，可不设沉泥区，池底为平坡，充分利用沉淀池容积。采用型行车式虹吸泥机,跨度为，行车速度为，行走功率为，配用轻轨。沉淀池总高度式中沉淀池总高度沉淀池超高，般采用设计中取,未找到引用源。未找到引用源。平流沉淀池布置简图根据计算结果，绘制平流沉淀池的示意图，如下图所示图平流沉淀池立面计算简图图平流沉淀池平面计算简图型滤池的设计计算平面尺寸计算每组滤池的面积,未找到引用源。式中每组边坡土体的入渗率时，雨水对边坡的危害主要表现在两个方面是土坡浅层迅速达到饱和，坡面形成地表径流，对坡面造成冲刷二是渗透到坡体内部，导致渗流场的变化而引起作用在土体上动水荷载和静水荷载的增大土体抗剪参数的降低及边坡土体的含水量增大，并且同时产生定的渗流力，强度降低和渗流力的共同作用使边坡的稳定如下管道混合单元体加药水流方向图管式静态混合器折板絮凝池的设计计算设计水量水厂设计水量为，水厂自用水量为，网格絮凝池分为两个系列，每个系列分为组，组絮凝池设计水量式中每个絮凝池处理水量水厂处理水量运行时间。设计中取设计计算絮凝池有效容积式中单个絮凝池处理水量絮凝池有效容积絮凝时间，般采用。设计中取絮凝池长度式中有效水深单组池宽设计中取，则絮凝池长度方向用隔墙分成三段，首段和中段格宽均为，末段格宽为，隔墙厚为，则絮凝池总长为各段分各数与平流沉淀池组合的絮凝池池宽为。首段分成格，则每格长度首段每格面积通过首段单格的平均流速中段分为格，末段分为格，则中段，末段各格格长，面积，平均流速分别为停留时间计算首段停留时间为中段停留时间为末段停留时间为实际总停留时间为隔墙孔洞面积和布置水流通过折板上下转弯和隔墙上过水孔洞流速，首，中，末段分别为，，，则水流通过各段每格隔墙上孔洞面积为取孔宽为，则孔高为则实际通过首段每格隔墙上孔洞流速为取孔宽为，则孔高为则实际通过首段每格隔墙上孔洞流速为取孔宽为，则孔高为则实际通过首段每格隔墙上孔洞流速为孔洞在隔墙上上，下交错布置。折板布置折板布置首段采用峰对峰，中段采用两峰相齐，末段采用平行直板。折板长度和宽度各段分别采用，和。水头损失相对折板式中折板渐放段水头损失锋处流速谷处流速设计中取，式中渐缩段的水头损失相对锋的断面积相对谷的断面积设计中取，式中转弯或孔洞的水头损失ξ阻力系数转弯或者孔洞流速为设计中取上转弯ξ，下转弯或孔洞ξ上转弯时下转弯或孔洞时平行折板式中折板水头损失板间流速，般采用设计中取式中转弯或孔洞的水头损失ξ阻力系数转弯或者孔洞流速为设计中取上转弯ξ，下转弯或孔洞ξ上转弯时下转弯或孔洞时平行直板式中转弯水头损失平均流速设计中折板絮凝池总水头损失相对折板平行折板平行直板值和值首段值和值式中首段速度梯度水的动力粘度反应时间设计中取中段和末段值和值为折板絮凝池总值和值则总的值大于，满足要求。折板絮凝池布置简图在絮凝池各段每格隔墙底部设排泥孔，池底设坡度向沉淀池，在过渡段设排泥管，管径，折板絮凝池的平面布置图如下图折板絮凝池立面计算简图图折板絮凝池平面计算简图平流沉淀池的设计计算设计流量,未找到引用源。单池设计水量,未找到引用源。设设计日产水量水厂用水量占设计日用水量的百分比，般采用沉淀池个数，般采用不少于个设计中取，故,未找到引用源。,未找到引用源。平面尺寸计算沉淀池有效容积沉淀池的有效容积停留时性降低，导致边坡产生滑动破坏根据有效应力原理有效应力等于总应力减去孔隙水压力，孔隙水压力的增大会导致土有效应力的降低，从而降低土体的抗剪能力。将降雨入渗问题简化，不考虑渗流力的作用，分析因降雨人渗而增加了全部土条的重度对边坡稳定的不利影响。仅将全部土条的重度增加些，应用法计算，值相应显著减小。可见，当大气降水率大于边坡土体的人渗率时，降雨人渗对边坡稳定的影响较大。坡顶负荷坡顶负荷的主要原因施工人员违规堆土。施工组织设计中明确划分了堆土区。然而施工人员为了图方便，节约用工，将土方直接堆于边坡坡顶，从而形成附加垂直荷载，这是引起土坡滑坡的因素之。大型挖掘机械违规操作。大型挖掘机械在边坡开挖完成后继续在坡顶附近违规操作，同样形成附加垂直荷载，这也是引起土坡滑坡的个重要因素。同时本护岸建成会有定数量的机动车通行。船行波这种方式普遍出现在护岸全线，对有定基础埋深的直立式浆砌块石护岸而言，破坏作用不明显，但对自然土坡的破坏作用较为显著，造成护岸基础淘蚀，护岸垮塌，岸线后退。本工程中出现的岸坡破坏类型几乎全为此形式，当然，冻融风化，雨水冲刷的破坏也不能忽略。因为船行波的冲刷作用，频率较高，平均每昼夜高达上百航次，对护岸造成上百次的冲击。它造成的直接后果就是把杀将逐渐冲刷掉，形成墙体的前后通缝，经通缝将墙背后泥土颗粒逐渐吸出带走，掏空，使岸坡失稳，再加上波浪冲击，船只碰撞，雨水冲刷等破坏因素，墙体就开始坍塌。第五节护岸防治措施对自然岸坡进行块石护岸，护岸形式及基础埋深，应根据基础位置的土层来决定，非软弱土层可采用直立式，在软土较厚的区域，宜采用斜坡式护岸以降低基底应力要求，防止滑塌现象发生。护岸区内严格控制建房筑河堆荷等人类活动对护岸的破坏，减少机动车的通行。第七章挡土墙设计本区长期受河水冲刷和船行波的破坏，宜采用以挡土墙为主的护岸方案，这样即可以提高岸坡的稳定性，又可以有效减轻河水冲刷和船行波对岸坡的破坏。重力式挡土墙是我国目前最常用的种挡土墙形式。它多用浆砌片块石砌筑，缺乏石料或力学上有特殊要求时混凝土预制块作为砌体，也可直接用混凝土浇注，般不配筋或只在局部范围内配置少量钢筋。本工程将采用俯斜式挡土墙，常用的重力式挡土墙，般由墙身基础排水设施和沉降伸缩缝等几部分组成。本护岸建成后，会有定数量的机动车通行，但是数量不大，机动车荷载的等效层厚度可以忽略不计。挡土墙的断面尺寸大，材料用量多，建在土基上时,常用混凝土和浆砌石建造。可使用强度等级应不低于的浆砌块石条石或素混凝土，块石条石，混凝土强度等级应不低于。由本护岸部分力学性质统计指标可以看出，本工程段岩土的基底承载力较弱，宜采用保守设计，故根据经验和连云港已建工程先例，假设基底承载力为。第节挡土墙采用理正软件设计重力式挡土墙验算执行标准水利计算项目重力式挡土墙计算时间星期六间，般采用设计中取沉淀池长度式中沉淀池长度水平流速，般采用设计中取设计中取为沉淀池宽度式中沉淀池宽度沉淀池有效池深，般采用设计中取，设计中取沉淀池长度与宽度之比为，满足要求长度与深度之比，满足要求复核沉淀池中水流的稳定性，计算弗劳德数,未找到引用源。,未找到引用源。式中,未找到引用源。弗劳德数水力半径，其值为,未找到引用源。水流断面积,未找到引用源。湿周重力加速度,未找到引用源。设计中,未找到引用源。弗劳德数介于之间，满足要求雷诺数式中ν水的运动粘度水力半径设计中雷诺数在之间，满足要求。进出水系统沉淀池的进水部分设计沉淀池的配水，采用穿孔花墙进水方式，则孔口总面积为,未找到引用源。式中孔口总面积,未找到引用源。孔口流速般取值不大于设计中取每个孔口的尺寸定为，则孔口数为设计中取个进口水头损失为ξ,未找到引用源。式中进口水头损失ξ局部阻力系数设计中去ξ,未找到引用源。可以看出，计算得出的进水部分水头损失非常小，为了安全，此处取为沉淀池的出水部分设计沉淀池的出水采用薄壁溢流堰，渠道断面采用矩形。溢流的总堰长,未找到引用源。式中溢流堰的总堰长溢流堰的堰上负荷,未找到引用源。，般不大于,未找到引用源。设计中取溢流堰的堰上负荷,未找到引用源。设计中取出水堰采用指形堰，共条，双侧集水，汇入出水总渠，出水堰的堰口标高能通过螺栓上下调节，以适应水位变化。出水渠起端水深,未找到引用源。,未找到引用源。式中,未找到引用源。出水渠起端口水深渠道宽度设计中取,未找到引用源。出水渠道的总深设为，跌水高度。渠道内的水流速度,未找到引用源。式中渠道内的水流速度沉淀池的水管管径初淀为，此时管道内的流速为,未找到引用源。式中管道内的水流速度出水管的管径,未找到引用源。沉淀池放空管,未找到引用源。式中放空管管径放空时间设计中取,未找到引用源。设计中取放空管管径为排泥设备选择在沉淀池两边设运行轨道，吸泥后随即进入排泥管排入指定位置。本设计采用机械排泥，可不设沉泥区，池底为平坡，充分利用沉淀池容积。采用型行车式虹吸泥机,跨度为，行车速度为，行走功率为，配用轻轨。沉淀池总高度式中沉淀池总高度沉淀池超高，般采用设计中取,未找到引用源。未找到引用源。平流沉淀池布置简图根据计算结果，绘制平流沉淀池的示意图，如下图所示图平流沉淀池立面计算简图图平流沉淀池平面计算简图型滤池的设计计算平面尺寸计算每组滤池的面积,未找到引用源。式中每组边坡土体的入渗率时，雨水对边坡的危害主要表现在两个方面是土坡浅层迅速达到饱和，坡面形成地表径流，对坡面造成冲刷二是渗透到坡体内部，导致渗流场的变化而引起作用在土体上动水荷载和静水荷载的增大土体抗剪参数的降低及边坡土体的含水量增大，并且同时产生定的渗流力，强度降低和渗流力的共同作用使边坡的稳定