（定稿）大河湾镇羽丰养殖专业合作社建设项目投资立项申报书8（喜欢就下吧）

可得出，齿数这里取为。

花键联接其主要失效形式是工作面被压溃静联接或工作面过度磨损动联接。

因此，静联接通常按工作面上的挤压应力通过强度计算，动联接则按工作面上的压力进行条件性的强度计算。

计算时，假定载荷在键的工作面上分布均匀，每个齿工作面上压力的合力作用在平均直径处，并引入系数来考虑实际载荷在各花键齿上分配不均的影响，则花键联接的强度条件为静联接动联接静联接动联接均满足设计要求，故合适。

结论本次设计是盘式制动器部分。

制动器器是车辆不可或缺的部分，其中制动器设计发展到今天，其技术已经成熟，但对于我们还没有踏出校门的学生来说，其中的设计理念还是很值得我们去探讨学习的。

我在盘式制动器的设计中给予了分块处理制动器概述主要参数的确定摩擦材料摩擦盘压盘弹簧以及花键的设计和校核。

在设计中以制动器的作用和意义为主线，来确定较为合理的方案和参数，以使制动器的合理性经济性可靠性和安全性得到保证。

盘式制动器的主要优点是热稳定性较好。

因为制动摩擦衬块的尺寸不长，其工作表面的面积仅为制动盘面积的，故散热性较好。

水稳定性较好。

因为制动衬块对盘北京高等教育出版社，致谢紧张忙碌的毕业设计已经接近尾声，这次设计是对我大学三年来的学习的次最综合的检验，也更是次综合的学习过程。

毕业设计不仅使我学习和巩固了专业课知识而且了解了不少相关专业的知识，个人能力得到很大提高。

同时也锻炼了与人协作的精神，为以后我踏入社会工作打下了良好的基础。

在此感谢田全忠教授在设计中给予的辅导与帮助，田老师在这学期中给我传授了许多知识，如何做设计工作，在其过程中应考虑到的指标，如经济性合理性可靠性和安全性等。

在设计过程中田老师及时发现我出现的问题，使我能早早的改正，节省了许多时间和精力，而且给我提供了些有价值的资料。

另外，在大学三年的学习中，我各科的任课老师辛勤的备课，耐心地为我们讲解学术知识，使我学到了许多专业知识，在此向他们表示由衷的感谢，在设计中杨磊马泽伟和郑奎等同学提出了许多意见和建议，在此表示谢意，此外，在此我对在这次设计过程中所引用的众多参考文献的作者表示感谢。

的单位压力高，易将水挤出，同时在离心力的作用下沾水后也易于甩掉，再加上衬块对盘的擦拭作用，因而，出水后只需经二次制动即能恢复正常而鼓式制动器则需经过十余次制动方能恢复正常制动效能。

制动力矩与汽车前进和后退行驶无关。

在输出同样大小的制动力矩的条件下，盘式制动器的质量和尺寸比鼓式要小。

盘式的摩擦衬块比鼓式的摩擦衬片在磨损后更易更换，结构也较简单，维修保养容易。

制动盘与摩擦衬块间的间隙小，这就缩短了油缸活塞的操作时间，并使制动驱动机构的力传动比有增大的可能。

制动盘的热膨胀不会像制动鼓热膨胀那样引起制动踏板行程损失，这也使间隙自动调整装置的设计可以简化。

盘式制动器的主要缺点是制动比较粗暴。

两个粘有摩擦衬面的摩擦盘能在花键轴上来回滑动，是制动器的旋转部分。

当制动时，能在极短时间使车辆停止。

再加上压盘上球槽的倾斜角不可能无限大，所以制动不平顺。

参考文献刘惟信汽车设计北京清华大学出版社，张洪欣汽车设计北京机械工业出版社，陈家瑞汽车构造第二版北京机械工业出版社，张文春汽车理论北京机械工业出版社，彭文生，张志明，黄华梁机械设计北京高等教育出版社，董宝承汽车底盘北京机械工业出版社，陈焕江，徐双应交通运输专业英语北京机械工业出版社，刘鸿文简明材料力学北京高等教育出版社，陈殿云，张淑芬，杨民献工程力学兰州兰州大学出版设，葛志祺简明机械零件设计手册北京冶金工业出版社濮良贵，纪名刚机械设计第七版北京高等教育出版社，王昆，何小柏，汪信远课程设计手册北京高等教育出版社，侯洪生，王秀英机械工程图学北京科学出版社，徐灏等，新版机械设计手册，北京机械工业出版社，马玉录刘东学主编，专业英语，北京化学工业出版社郑玉华主编，典型机械产品构造，北京科学出版社，孟宪源，姜琪主编，机构构型与应用，北京机械工业出版社，吴社强，吴政清，姜斯平主编，汽车构造，上海上海科学技术出版社，文九巴主编，机械工程材料，北京机械工业出版社，李新城主编，材料成形学，北京机械工业出版社，邓文英宋力宏主编，金属工艺学拉力，即与的合力，而不是与的代数和。

其中为斜拉杆对压盘的拉力为斜拉杆对压盘的拉力。

从以上分析看出，盘式制动器之所以结构紧凑，在于它在同样体积下可获得较多的摩擦面积。

它的加力效果显著，使操纵力很小。

并与被制动轴的转动方向无关。

由于摩擦面上的压力分布比较均匀，因此磨损均匀，延长了摩擦片的寿命，减少了调整次数。

压力分布均匀对于减少结构尺寸也很有利因为摩擦片的磨损取决于最大的单位压力及单位摩滑功。

此外，在盘式制动器中各径向力相互平衡，减少了轴和轴承上的载荷。

制动器的基本参数先确定制动力矩车辆在行驶中制动式中车辆整机使用质量车辆驱动附着系数，车辆驱动轮胎动力半径，车辆轴距车辆质心纵坐标车辆质心高度坐标制动器至驱动轮的传动比，。

二车辆在坡道上停车式中坡道停车时坡度角车辆滚动阻力系数取大值作为制动器计算力矩。

确定摩擦盘尺寸。

摩擦盘的外径和内径的数值主要取决于单位压力和单位摩滑功。

计算时假设单位压力是均匀的，摩擦面上的单位压力可用下式计算在实际设计中，摩擦力的合力半径，近似地可以按内外径的平均值进行计算，即若令即代入式后，可得根据上述关系，便可按下式求得国内的般运输车辆，这里，系数的数值般在范围内选择，这里选为所以，有式中摩擦片的干摩擦系数摩擦面对数，。

按上述方法求得的和还应根据结意左任意右任意工作圈数总圈数实验高度或长度实验载荷公斤第六章盘式制动器花键设计花键的类型特点和应用花键连接可用于静连接或动连接。

按其齿形的不同，可分为矩形键和状简单的矩形凹凸模般采用分别加工的制则则则。

选取选取选定卸料板厚为，则。

落料凸模具体设计凸模材料选用，刃口部分热处理硬度为，尾部回火至。

由于外形尺寸较大，结构选用冷冲压模具设计指导图所示的凸模结构。

图阶梯凸模根据前面的凸模刃口尺寸计算知，因此因此选取选取与冲孔的凸模样，。

凸模均采用台阶式凸模的固定方法，将凸模压入固定板内，采用配合。

凹模的结构设计由于采用向下顶出零件的模具，且精度要求较高，所以选择冷冲压模具设计指导表，号凹模刃口孔型。

材料为，热处理硬度为。

查冷冲压模具设计指导表取。

由于凹模要求厚度相同因此选择。

图凹模刃口孔型图凹模结造方法制造。

查表冷冲压模具设计指导冲裁模初始双边间隙，，冲孔工件孔尺寸宽，长。

查表取，根据经验公式取。

，根据公式。

则冲孔凸凹模的宽为。

冲孔凸凹模的长为。

满足。

落料工件尺寸宽，长。

查表取，根据经验公式取。

，根据公式。

则落料凸凹模的宽为。

落料凸凹模的长为。

模具具体设计冲孔凸模具体设计凸模材料选用，刃口部分热处理硬度为，尾部回火至。

由于孔较小要求凸模有定刚度，选择冷冲压模具设计指导图所示的凸模结构。

图阶梯凸模根据前面的凸模刃口尺寸计算知，参考文献典型型件冲压模具设计工件为垫片，矩形薄板结构。

材料为，厚度为，年产量为万件，上下表面为非加工面，不得有毛刺缺陷等。

零件的工艺性分析。

零件尺寸标注完整清晰，等级最高为级，利用普通冲裁方式可达到图样要求。

由于该件外形简单，形状规则，适于冲裁加工。

材料为钢，。

确定工艺方案零件属于大批量生产，工艺性较好。

但是不宜采用复合模具。

如果采用落料后再冲孔，则效率太低，而且质量不易保证。

由于该件的生产批量比较大，因此确定该零件的工艺方案为冲孔落料级进模，考虑到凹模刃口强度，中间还留空步。

排样如图图工艺与设计计算冲裁力的计算根据冲裁件周长材料厚度材料抗剪强度考虑到实际因素影响实际冲裁力增大取倍则式中最大可能冲裁力材料抗拉强度因此冲孔力落料力卸力推件力根据经验公式计算卸料力的计算卸卸式中卸卸料力卸卸料力系数查表取冲裁力为冲裁力和切断力的总和故卸料力为卸推件力的计算推推式中推推件力梗塞在凹模内料的个数为凹模刃壁垂直部分高度，为材料厚度推推件力系数查表取冲裁力因此冲孔部分推件力推推切断部分推件力推推所以推推卸总压力中心的计算查表确定搭边值，矩形件边长或圆角，取工件间，沿边。

图计算各主要零件的尺寸凹模厚度冲孔凹模按冷冲压模具设计指导公式式中冲裁件的最大外形尺寸由零件图取考虑板厚影响的系数查表选取因此，小于，因此选择。

按公式取。

根据工件尺寸即可估算凹模的外形尺寸，为。

落料凹模按公式式中冲裁件目录零件的工艺性分析确定工艺方案水，富有层次感。

库区沿岸地主要是保证材花长度，这里取花键齿侧面的工作高度，渐开线花键，查设计手册取花键的平均直径，这里取花键联接的许用压力，单位，查手册取。

可得出，齿数这里取为。

花键联接其主要失效形式是工作面被压溃静联接或工作面过度磨损动联接。

因此，静联接通常按工作面上的挤压应力通过强度计算，动联接则按工作面上的压力进行条件性的强度计算。

计算时，假定载荷在键的工作面上分布均匀，每个齿工作面上压力的合力作用在平均直径处，并引入系数来考虑实际载荷在各花键齿上分配不均的影响，则花键联接的强度条件为静联接动联接静联接动联接均满足设计要求，故合适。

结论本次设计是盘式制动器部分。

制动器器是车辆不可或缺的部分，其中制动器设计发展到今天，其技术已经成熟，但对于我们还没有踏出校门的学生来说，其中的设计理念还是很值得我们去探讨学习的。

我在盘式制动器的设计中给予了分块处理制动器概述主要参数的确定摩擦材料摩擦盘压盘弹簧以及花键的设计和校核。

在设计中以制动器的作用和意义为主线，来确定较为合理的方案和参数，以使制动器的合理性经济性可靠性和安全性得到保证。

盘式制动器的主要优点是热稳定性较好。

因为制动摩擦衬块的尺寸不长，其工作表面的面积仅为制动盘面积的，故散热性较好。

水稳定性较好。

因为制动衬块对盘北京高等教育出版社，致谢紧张忙碌的毕业设计已经接近尾声，这次设计是对我大学三年来的学习的次最综合的检验，也更是次综合的学习过程。

毕业设计不仅使我学习和巩固了专业课知识而且了解了不少相关专业的知识，个人能力得到很大提高。

同时也锻炼了与人协作的精神，为以后我踏入社会工作打下了良好的基础。

在此感谢田全忠教授在设计中给予的辅导与帮助，田老师在这学期中给我传授了许多知识，如何做设计工作，在其过程中应考虑到的指标，如经济性合理性可靠性和安全性等。

在设计过程中田老师及时发现我出现的问题，使我能早早的改正，节省了许多时间和精力，而且给我提供了些有价值的资料。

另外，在大学三年的学习中，我各科的任课老师辛勤的备课，耐心地为我们讲解学术知识，使我学到了许多专业知识，在此向他们表示由衷的感谢，在设计中杨磊马泽伟和郑奎等同学提出了许多意见和建议，在此表示谢意，此外，在此我对在这次设计过程中所引用的众多参考文献的作者表示感谢。

的单位压力高，易将水挤出，同时在离心力的作用下沾水后也易于甩掉，再加上衬块对盘的擦拭作用，因而，出水后只需经二次制动即能恢复正常而鼓式制动器则需经过十余次制动方能恢复正常制动效能。

制动力矩与汽车前进和后退行驶无关。

在输出同样大小的制动力矩的条件下，盘式制动器的质量和尺寸比鼓式要小。

盘式的摩擦衬块比鼓式的摩擦衬片在磨损后更易更换，结构也较简单，维修保养容易。

制动盘与摩擦衬块间的间隙小，这就缩短了油缸活塞的操作时间，并使制动驱动机构的力传动比有增大的可能。

制动盘的热膨胀不会像制动鼓热膨胀那样引起制动踏板行程损失，这也使间隙自动调整装