1、“.....初级纵向长度相应于旋转电机定子内圈周长，因为初级内圈周长与直径之间相差只是个常数，因此圆筒型直线电机主要尺寸通常是指初级内径和初级纵向长度，两者乘积与电机所能传递的电磁功率成正比。定子外径定子的外径由井下的使用条件所决定，井下抽油管的直径为，周边留出定的余量，取定子外径为。动子外径动子外径的确定要考虑使定子留有足够的电路和磁路通道，电负荷磁负荷不要过大。槽面积过小，则安置在槽内的导线截面小，电流密度大，绕组温升可能会超过允许值，此外......”。

2、“.....在此前提下，动子外径要尽量大。动子外径过小，则发生举升力不足机械强度及刚度不够等问题，本设计中，动子外径取定子外径的。铁芯有效长度初级铁芯由硅钢加工成若干具有凹槽的圆环，初级绕组的线圈绕成环状俗称饼式绕组，装配时，将圆环状线圈卡进凹槽内，最后用螺栓拧紧即成。次级长度极对数极距气隙长度般来说，气隙长度小些好，气隙磁阻较小。但考虑到定动子之间的机械特性气流问题防接触等因素，还是要留有足够的长度。过大则消耗永磁体的矫顽力。在本设计中......”。

3、“.....取气隙长度为。气隙长度对电机的性能及运行的可靠性影响很大，在确定气隙值时应考虑以下因素为改善功率因数气隙应该尽量小。为了保证直线电机在长距离运行中的可靠，避免初次级之间相擦，因此直线电机的气隙较之旋转电机气隙要大得多，在小型的直线电机中其气隙般在数毫米之间。极对数和各磁极的的力负荷磁负荷以及每组线圈的情况等因素有关。初级每极每相槽数初级槽数初级齿距初级齿宽下图为槽型的示意图，极距确定，则槽宽便确定了......”。

4、“.....初级轭高绕组型式单层饼式绕组每槽导体根数根每相串联匝数初级绕组线径及并绕根数。图三相绕组接线图导线截面积永磁体轴向长度槽绝缘厚度槽有效面积槽满率其中，为带绝缘漆的导线直径。下图是电机初级的三维结构图。图电机初级三维图下图是电机次级的三维结构示意图。由永磁材料和导磁材料构成，每节永磁体轴向长度为，每节导磁材料长度为。图电机次级三维图下图为饼式绕组嵌入槽中的三维示意图，每槽导线匝数为，我们把它看做个环形铜饼来考虑......”。

5、“.....本文设计的是短初级长次级电机。图初次级合成三维图下图是电机的剖面图，中间中空。图电机剖面三维图磁路计算相电压气隙系数等效气隙永磁体径向长度极弧系数气隙磁密波形系数气隙磁通波形系数空载漏磁系数关于漏磁系数的确定，现在还没找到能较准确计算的资料，只能按惯例取个保守值......”。

6、“.....与计算值不符的时候，将计算值作为假定值重算。实际计算表明，第二次计算值可与假定值基本符合，不用做第三次重算......”。

7、“.....如果误差超高，则将算出来的值代入项作为假定值重算，直到误差小于为止。按初级齿宽距气隙处算齿距初级轭重初级铁损因为查不到赫兹硅钢的损耗数据，这里近似的以赫兹的硅钢片损耗数据代替赫兹的硅钢。因为铁损在总损耗的比例很小，故对电机总损耗与效率的影响也很小。每饼导线平均周长硅钢重永磁体重参数计算永磁直线同步电动机可以用等效电路表示......”。

8、“.....通过等效电路，还可以计算分析电机的稳态性能。永磁直线同步电动机相等效电路可以画作图所示的形式。图永磁同步电机等效电路图中为施加到初级绕组的电压为输入电流为电枢反应电抗为内电势为励磁电势绕组电抗端部电抗。初级绕组每相电阻式中为。时铜的电阻率。铜重槽漏磁导系数齿端漏磁导系数给出设计要求，然后根据设计要求来设计电机，进行磁路计算参数计算再，通过性能计算来验证和修整设计的结果......”。

9、“.....本文结合实际，设计出新颖的潜油直线电机，通过分析，证明方法有效，为此类电机的设计研究提供了方法。大庆采油九厂已有相关产品在井上试用，根据他们提供的数据，可以明显看出直线电机作为抽油机的动力驱动系统有很好的节能效果。直线电机来驱动抽油机抽油，省去了地面的转换设备，几乎没有了转换装置的机械损耗，因此直线电机的效率基本上就是系统的效率，这样很大程度上降低了损耗，提高了系统效率。本文设计的电机效率为，泵效般在左右，这么说来就有接近于的系统效率。参考文献张学鲁，季祥云......”。