压器设置瓦斯保护，温度保护，动保护，过流保护，过负荷保护等保护。瓦斯保护按常规保护，即重瓦斯时动作于调角，轻瓦斯时动作于信号。温度保护时启动风冷，时动作于信号。主变变动保护矿瓦变电所的变压器是两台变所器，连接组为，采用型差动继电器保护。网络参数母线算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式下的两相短路电流为母线算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为。把侧短路参数归算到侧后，最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式两相短路电流为。下面对差动保护进行整定计算。计算变压器各册次额定电流，选出电流互感器变比，并计算各例电流互感器二次回路额定电流，计算结果如下表。名称各侧数值侧侧各侧额定电流接线方式计算变比选择变比二次回路电流能确定基本侧，基本侧是指继电器中差动线圈的首端正极性。由上表可以看出，侧电流互感器二次回路电流电流大于侧，因此确定侧为基本侧。计算保护装置基本侧次动作电流，按躲过穿越性故障时的最大不平衡电流躲过变压器空载投入式故障切除向电压恢复时的励磁涌流躲过二次回路断线电流三个条件计算，取其最大者为基本侧次动作电流。以下进行计算。由以上计算，应按过外部故障不平衡电流的条件，选用侧次动作电流，确定差动线圈基本侧匝数平衡线圈分别按于侧及侧。计算基本侧继电器动作电流侧工作匝数匝取匝侧继电器实际动作围可以用模拟试验和运行试验来确定，由于雷电的路径受很多偶然因素的影响，因此来保证被保护物绝对不受直接雷击是不现实的，般，保护范围是指具有左右雷击概率的空间范围而言。避雷针的保护范围计算单支避雷针共保护范围可按下式计算。当时，当时，式中避雷针高度高度影响系数。米时，。双支等高避雷针其保护范围可按下式计算，两针外侧的保护范围可按单针计算方法确定，两针间的保护范围应按通过两针顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧来确定，点的高度。按下式计算上式中，为两针间的距离高度影响系数。水平面上保护范围的侧高度可按下式计算本变电站有三根避雷针，高度都为米，其中每两根之间的保护范围外侧，可按两根时计算。距离米距离米距离米保护物的高度为米计算两只避雷针的保护范围见图。图两等高避雷针保护范围三只避雷针的保护范围见图所示。图变电所避雷针简图变电所接地保护矿山地面变电所属于高压系统，仅靠自然接地体其接地电阻是不能满足要求的，还应该设人工接地装置，即设置保护接地网，通常是把圆钢扁钢等垂直打入地下结冻层以下组成水平接线网，为减小接触电压和跨步电压，应尽量使电位分布均匀。为此在环形接地网中间加装相互平行的圆钢或扁钢均压带，在电气设备周围加装局部接地回路，人员经常出入口处考虑到人身安全，应加装帽檐式均压带。确定接地电阻接地装置的接地电位，实质上是接地电流经接地体流于周围的土壤中的所遇到的散流电阻，系统清晰，误操作机会少，基建费用低，易于改扩建其缺点是占地面积较大。配电装置配电装置均为屋内布置。该有配电室电抗器室控制值班室电容器室低压配电室以及检修室和工具室。当出线不带电抗器时，般采用成套开关柜单层布置当出线带电抗器时，般采用三层或两层装配式布置。变电所布置平面图变电所总占地面积计划为，不会超过。变电所室内外布置平面图见图。变电所断面布置图见图。图平面布置图略。图断面布置图略。变电所继电保护拟定继电保护是保证安全供电和保证电能质量的重要部门。保护装置设置适当，能减少停电事故，限制停电范围，缩短停电时间设置不当，有可能增加停电事故，影响供电质量。为此本设计的保护系统根据迅速灵敏和可靠性进行了综合考虑。变电所继电保护装配情况下对矿化变电所几点保护装置情况做下总体的介绍。变电所进线到断路器设定时限过流保护主变压器设置瓦斯保护。温度保护差动保护过流保护过负荷保护等种保护母联保护有变压器的后备保护来实现，设置限时速断保护，作为配出线过流保护的后备，采用电流速断为配出线电流速断保护的后备出线，对于井下变电所附近的低压高压器以及较长的线路设置速断保护和过流保护，过流保护的动作时间为对出现较短的线路和电容器般只设无时限的过流保护电容器的继电保护，对电容器和断路器之间连接线的短路，装设瞬时速断和定时限过流保护，内部故障采用熔断器保护，另外还有过电压保护和低电压保护。进线保护进线设置限时速断和过流保护。限时速断保护的整定计算动作电流有第三章的表可知，母线上的最大三相短路电流为,则次动作电流限时速断保护的接线方式采用型接线，接线系数,电流继电器选用电磁型继电器，返回系数，但限时速断无须考虑返回系数，变电站进线开关的变比为,则二次动作电流由计算，选用电磁式电流继电器，电流整定范围为。灵敏度检验由表可知，母线上的最小二相短路电流为，则符合要求。动作时限过流保护的整定计算动作电流该站的总负荷约为，则进线的最大长时负荷电流为次动作电流过流保护的接线方式是选用二相三继电器接线可以提交这后备保护的灵敏度，接线系数,选用电磁型电流继电器，无须考虑返回系数，进线开关的变化为，则二次动作电流由计算，选用电磁式电流继电器,电流整定范围为。灵敏度检验由表可知，母线上的最小二相短路电流为，则符合要求动作时限过流保护的整定计算动作电流该站的总负荷约为，则进线的最大时符合电流为次动作电流电流保护的接线方式时选用二相三继电器接线可以提运后备保护的灵敏度，接线系数,选用电磁型电流继电器，返回系数,变比为,则二次动作电流由计算，选用电流继电器，电流整定范围为灵敏度检验进后备灵敏度检验查表可知，母线的最小二相短路电流为，则进合格动作时间母联开关保护母联开关设备速断保护。其与进线的限时速断样，故用电磁式电流继电器，电流整定范围为。灵敏度检验也同进线限时速断检验样，检验合格。主变压器保护主变因此用于低速重载的场合。如用个轻系列轴承而承载能力达不到要求时，可考虑采用宽系列的轴承，或者把两个轻系列的轴承并装在起使用。保持架的材料与结构对轴承的转速影响极大。实体保持架比冲压保持架允许更高些的转速。推力轴承的极限转速均很低。当工作转速高时，若轴向载荷不十洛阳理工学院毕业设计论文分大时，可以采用角接触球轴承承受纯轴向力。若工作转速略超过样本中规定的极限转速，可以用提高轴承的公差等级，或者适当的加大轴承的径向游隙，选用循球润滑或油雾润滑，加强对循环油的冷却等措施来改善轴承的高速性能。若工作转速超过极限转速较多，应选用特制的高速转动轴承。轴承的调心性能轴承的中心线与轴承座中心线不重合而有角度误差时，或因轴受力而弯曲或倾斜时，会造成轴承的内外轴线发生倾斜。这时，应采用定调心性的调心球轴承或调心滚子轴承。轴承的安装和拆卸便于拆装也是选择轴承类型时应考虑的个因素。此外，轴承类型的选择还应考虑轴承装置整体设计的要求。如轴承的配置使用要求游动要求等。综合考虑以上因素，本次设计第轴后轴承为角接触球轴承。此轴承可以承受径向载荷和轴向载荷，为便于第轴的拆装，通常后轴承的外圈直径选择得比第轴齿轮的齿顶圆的直径大由于本次设计中间轴采用固定式中间轴，所以采用圆柱滚子轴承分动箱第三轴采用圆柱滚子轴承。圆柱滚子轴承初选代号为第轴前端轴承，第二轴后端轴承。中间轴圆柱滚子轴承校核滚动轴承的选择根据载荷及速度情况，拟定选用圆柱滚子轴承。由输出轴的机构设计，根据，选取。其额定动载荷，额定静载荷滚动轴承的校核轴承的受力图如图所示。洛阳理工学院毕业设计论文图轴承受力图纵向载荷根据轴的分析，可知当量动载荷由于圆柱滚子轴承径向当量载荷,因为因此验算轴承寿命轴承预期寿命为小时。洛阳理工学院毕业设计论文由公式进行验算，即式中轴承寿命轴的转速温度系数，取当量动载荷指数，对于球轴承，对于滚子轴承，。由式代入数据得因此该轴承满足寿命要求。输入轴和输出轴轴承的校核根据以上的设计，采用近似相同的方法可以对输入轴和中间轴的轴承进行校核，使其满足定的寿命要求。最后所得轴承的尺寸如下表表不同轴轴承的类型和尺寸项目类型尺寸输入轴深沟球轴承中间轴圆柱滚子轴承输出轴花键的选取与校核轴上花键的设计选取分动箱轴与齿轮及其他传递转矩的部件般通过键和花键联接。普遍采用的是矩形花键和渐开线花键。渐开线花键应用日趋广泛。这是由于渐开线花键较矩形花键有许多优点，如齿数多齿端，齿根部厚，承载能力洛阳理工学院毕业设计论文强，易自动定心，安装精度高。相同外形尺寸下花键小径大，有利于增加轴的刚度。渐开线花键便于采用冷搓冷打冷挤等无切屑加工工艺方法，生产效率高，精度高，并且节约材料。分动箱的花键尺寸可以根据初选的轴颈按花键的工作条件及花键标准选取。般渐开线花键，随无切屑加工工艺的采用而选用小模数和大压力角甚至。滑动齿轮处花键长度不应低于工作直径的倍，否则，滑压器设置瓦斯保护，温度保护，动保护，过流保护，过负荷保护等保护。瓦斯保护按常规保护，即重瓦斯时动作于调角，轻瓦斯时动作于信号。温度保护时启动风冷，时动作于信号。主变变动保护矿瓦变电所的变压器是两台变所器，连接组为，采用型差动继电器保护。网络参数母线算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式下的两相短路电流为母线算至平均电压为的最大运行方式三相短路电流为。把侧短路参数归算到侧后，最大运行方式三相短路电流为，最小运行方式两相短路电流为。下面对差动保护进行整定计算。计算变压器各册次额定电流，选出电流互感器变比，并计算各例电流互感器二次回路额定电流，计算结果如下表。名称各侧数值侧侧各侧额定电流接线方式计算变比选择变比二次回路电流能确定基本侧，基本侧是指继电器中差动线圈的首端正极性。由上表可以看出，侧电流互感器二次回路电流电流大于侧，因此确定侧为基本侧。计算保护装置基本侧次动作电流，按躲过穿越性故障时的最大不平衡电流躲过变压器空载投入式故障切除向电压恢复时的励磁涌流躲过二次回路断线电流三个条件计算，取其最大者为基本侧次动作电流。以下进行计算。由以上计算，应按过外部故障不平衡电流的条件，选用侧次动作电流，确定差动线圈基本侧匝数平衡线圈分别按于侧及侧。计算基本侧继电器动作电流侧工作匝数匝取匝侧继电器实际动作围可以用模拟试验和运行试验来确定，由于雷电的路径受很多偶然因素的影响，因此来保证被保护物绝对不受直接雷击是不现实的，般，保护范围是指具有左右雷击概率的空间范围而言。避雷针的保护范围计算单支避雷针共保护范围可按下式计算。当时，当时，式中避雷针高度高度影响系数。米时，。双支等高避雷针其保护范围可按下式计算，两针外侧的保护范围可按单针计算方法确定，两针间的保护范围应按通过两针顶点及保护范围上部边缘最低点的圆弧来确定，点的高度。按下式计算上式中，为两针间的距离高度影响系数。水平面上保护范围的侧高度可按下式计算本变电站有三根避雷针，高度都为米，其中每两根之间的保护范围外侧，可按两根时计算。距离米距离米距离米保护物的高度为米计算两只避雷针的保护范围见图。图两等高避雷针保护范围三只避雷针的保护范围见图所示。图变电所避雷针简图变电所接地保护矿山地面变电所属于高压系统，仅靠自然接地体其接地电阻是不能满足要求的，还应该设人工接地装置，即设置保护接地网，通常是把圆钢扁钢等垂直打入地下结冻层以下组成水平接线网，为减小接触电压和跨步电压，应尽量使电位分布均匀。为此在环形接地网中间加装相互平行的圆钢或扁钢均压带，在电气设备周围加装局部接地回路，人员经常出入口处考虑到人身安全，应加装帽檐式均压带。确定接地电阻接地装置的接地电位，实质上是接地电流经接地体流于周围的土壤中的所遇到的散流电阻，