出第三通道的值。进行以上设置后，此模块就可以实现这样的功能分别与三角波比较，当三角波的值大于等于时否则当三角波的值大于等于时否则而这样在个周期内，即可发出开关模式序列为，的脉冲，并且这些开关模式序列分别作用的时间为，对于其他扇区，仍可以根据这种方法发出相应扇区的开关模式序列。江苏科技大学本科毕业设计论文图三相开关函数生成模块江苏科技大学本科毕业设计论文图扇区中波形产生模块基于正负序旋转坐标系下双电流控制系统的仿真通过中的模块，对本节提到的控制策略进行了仿真验证。该控制策略在不同电网电压运行条件下的仿真模波形如下。采用不平衡控制策略时，当电网电压平衡时系统的仿真波形。图电网电压波形图直流侧波形图稳态时的放大波形图交流侧三相电流波形图相电压与电流的对照波形江苏科技大学本科毕业设计论文图交流侧电流频谱采用不平衡控制策略时，从上面电网电压平衡时的仿真图形可以看出，在该控制策略下系统同样具有较好的动态稳态性能，交流侧电流同样具有较小的谐波总量为。在电网电压严重不平衡，即时系统的仿真波形。图电网电压波形图直流侧波形图稳态时的放大波形江苏科技大学本科毕业设计论文图交流侧三相电流波形图相正序电压与电流的对照波形图传统控制时的交流侧电流波形图交流侧电流频谱江苏科技大学本科毕业设计论文图直流侧电压频谱从上面的仿真波形看出，在电网相电压为零，采用抑制交流侧电流谐波的控制策略时，不仅可以控制正序电压与电流接近同相位功率因数接近为，而且可以控制交流侧三相电流接近正弦，见图和图。如果电网相电压为零，采用传统控制策略的交流侧电流波形见图。通过比较我们可以明显看出，在电网电压不平衡时，抑制交流侧电流谐波控制策略的优越性。同时从图和图的频谱图可以验证第五章中的分析，电网电压不平衡时，在整流器的直流侧会出现二次谐波，同时在交流侧会出现三次谐波，但本文采用的不平衡控制策略可以大幅减小交流侧的三次谐波。江苏科技大学本科毕业设计论文结论本文对电网不平衡下的三相电压型高功率因数整流器的控制策略进行了研究。论文的主要工作可以总结如下首先研究了三相整流器的工作原理和电网电压平衡状态下的基础数学模型。然后研究了三相电网不平衡的含义，对电网不平衡下的三相整流器进行了建模分析。分析表明，三相整流器的交流电流中出现负序分量，使交流电流不对称直流电压和交流电流中出现非特征谐波分量，只直流电压和交流电流波形发证畸变。针对上述问题，研究了种不平衡控制策略，即基于正负序旋转坐标系下双电流控制策略。并对该控制策略进行了仿真验证，证明了该策略控制方案是可行而有效的。江苏科技大学本科毕业设计论文致谢本毕业设计首先要感谢袁文华老师的关心及细心指导和帮助。袁老师在毕业设计这段实践中，为我们花费了大量的时间和精力，从选题后开始，就组织每周次的学习和交流研究，他都尽心尽力。在这期间他不仅给我们提供了丰富的文献资料和书籍，还教会了我们很多研究解决问题的方法，以及撰写论文的方法和规范。并指导我对设计和论文中的很多不足和进行了完善又由于将式代入式可得正序电网电压的,分量同样将式转换到负序同步旋转坐标系,下，则有将式代入可得负序电网电压的分量根据式，和即可建立不平衡电网电压正负序分量检测的仿真模块，如图所示该模块也适用于不平衡电流正负序分量的检测。江苏科技大学本科毕业设计论文图不平衡电网电压的正负序分量检测模块控制系统的外环是直流电压环，当直流电压调节器采用调节器时，由式可以得到三相整流器的平均有功功率指令为将平均有功功率指令和不平衡电网电压的正负序分量送入交流电流指令计算模块，该模块根据双电流调节器抑制直流电压次谐波和平均单位功率因数运行的控制算法，由式计算出交流电流指令。，图给出了交流电流指令计算的仿真模块。控制系统的内环是电流控制环，交流电流指令三相交流电流的反馈值和三相电网电压送入电流控制环，进行正负序电流内环的前馈解耦控制。由基于正负序旋转坐标系下双电流控制算法，即式及式，可以得到如图所示的正负序双电流控制环模块，该模块可输出整流桥交流侧参考电压空间矢量。江苏科技大学本科毕业设计论文图交流电流指令计算模块图电流控制环模块参考电压空间矢量送入波形产生模块，进行调制产生三相开关信号，控制功率开关器件的导通与关断。波形产生模块如图所示，首先判断参考电压空间矢量所在江苏科技大学本科毕业设计论文的扇区，然后计算基本空间矢量作用时间，最后根据开关模式序列生成三相开关函数。扇区判断及基本空间矢量作用时间计算子模块如图所示。图波形产生模块图扇区判断及基本空间矢量作用时间计算模块图所示的子模块首先求出矿的模和幅角伊，然后判断所在的扇区,计算与相邻基本空间矢量的夹角口，制比调制系数，最后求出基本电压空间矢量的作用时间。其中，判断所在扇区模块的内部结构如图所示，图中，妒是的幅角，此时，把妒转换成到之间图中的模块的门限值设置为，第二通道为控制输入口，并且设置当控制输入口的值大于等于门限值时，江苏科技大学本科毕业设计论文模块输出第通道的值，否则输出第三通道的值，这样设置以后，图即可实现当时，当时，。这样，所以所在扇区数就等于。图扇区判断模块图给出了各扇区三相开关函数生成模块，图中模块可以根据扇区数的值，输出相应扇区的波形，例如，如果,则输出模块的值如果，则输出模块的值。以第扇区为例，具体说明三相开关函数的生成方法，模块的内部结构如图所示。图中模块输出周期为幅值为的三角波模块的门限值都设置为，并且设置当控制输入口的值大于等于门限值时，输出第通道的，。，，姚俊，马松辉编建模与仿真西安西安电子科技大学出版社，张崇巍，张兴编整流器及其控制北京机械工业出版社，赵景波，控制系统仿真与设计,江苏科技大学本科毕业设计论文,,值，否则输和修手册北京人民邮电出版社，池成忠注塑成型工艺与模具设计北京化学工业出版社，。塑料模具技术手册北京机械工业出版社，致谢当毕业设计和毕业论文完成之际，也是我的大学生活结束之时。回顾四年的大学学习生活，让我学会了很多，其中不仅仅只是书本上的些知识，还有课外的些社会实践能力和相关的工作经验，在专业知识的学习方面，我已经收获了非常多的理论知识，在接下来的社会工作生活中我会充分地把所学到的知识结合到我的工作中去，并且在这里感谢所有给予过我帮忙的亲朋好友们，谢谢你们,进学感谢我的班主任兼指导老师郑觉清老师，感谢您在四年来所对我的关心和帮忙，还有对毕业设计的指导，让我能够顺利地完成。最后特别感谢我最亲爱的家人，感谢你们路以来所对我的关心帮助照顾和无条件的支持。学生签名年月日要主由导柱和导套组成。导柱结构设计导柱采用带头式导柱的结构形式，且在导柱与导套的滑动部分增加设计储油槽储存润滑油用于润滑作用导柱的设计如图所示图导柱设计导套结构设计导套的设计有直线导套和带头导套两种，经过查阅模具设计手册和模架的选择，确定选用带头式导套。如图所示图导套设计推出机构的设计推出机构又被称作为脱模机构，模具在开模后通过推出机构把塑件和浇注系统凝料从模具流道板中顶出。本模具为点浇口式单分型面模具，塑件需经过次分型就能脱模，故采用顺序脱模机构。推出机构的设计要遵循以下原则推出机构应该尽量设置在开模后塑件留在的那边推出机构应保证在拔模的过程中对塑件的尺寸精度和外表面质量的尺寸精度和外观质量不会产生影响推出机构的设计应尽量简单，同时还要能够保证推出动作的平稳性和可靠性。模力的计算由于塑料材料的热胀冷缩特性，高温的塑料熔体在成型冷却后，体积会收缩而产生个对型芯的包紧力,即推出机构顶出塑件所需要克服的脱模力。可参考以下公式估算。式中,未找到引用源。脱模力塑件所包容的型芯的表面积未找到引用源。单位表面积上,塑件对型芯的的包紧力大小因塑件的冷却方式的不同而有所差异，在模具内冷却的塑件的包紧力通常取，模外冷却的塑件取塑料的泊松比，查手册得的泊松比模具型芯的脱模斜度。计算得塑件的脱模力推杆的结构形式由于本模具在开模后塑件留在定模侧，且塑件的外形比较简单，所以在模具分型过程中采用简单推出机构就能够满足要求。推杆所选用的材料采用钢，如图所示图推杆结构形式推杆位置的布置要求在保证塑料制件可以顺利脱模工况下，选取推杆的数量要求是越少则越好，而且同时要保证推出的时候不会影响到塑件的外表面质量，推杆合理布置的原则有的其他组合零件的尺寸如下定模座板流道推板,未找到引用源。定模板型芯固定板,未找到引用源。动模板型腔固定板,未找到引用源。支承板,未找到引用源。垫块,未找到引用源。动模座板,未找到引用源。则该模具的合模厚度为本模具选用的注塑机型号为，其最大模具厚度,未找到引用源。，最小模具厚度,未找到引用源。，故本模具的总厚度,未找到引用源。,未找到引用源。，满足要求。开模行程的校核本模具出第三通道的值。进行以上设置后，此模块就可以实现这样的功能分别与三角波比较，当三角波的值大于等于时否则当三角波的值大于等于时否则而这样在个周期内，即可发出开关模式序列为，的脉冲，并且这些开关模式序列分别作用的时间为，对于其他扇区，仍可以根据这种方法发出相应扇区的开关模式序列。江苏科技大学本科毕业设计论文图三相开关函数生成模块江苏科技大学本科毕业设计论文图扇区中波形产生模块基于正负序旋转坐标系下双电流控制系统的仿真通过中的模块，对本节提到的控制策略进行了仿真验证。该控制策略在不同电网电压运行条件下的仿真模波形如下。采用不平衡控制策略时，当电网电压平衡时系统的仿真波形。图电网电压波形图直流侧波形图稳态时的放大波形图交流侧三相电流波形图相电压与电流的对照波形江苏科技大学本科毕业设计论文图交流侧电流频谱采用不平衡控制策略时，从上面电网电压平衡时的仿真图形可以看出，在该控制策略下系统同样具有较好的动态稳态性能，交流侧电流同样具有较小的谐波总量为。在电网电压严重不平衡，即时系统的仿真波形。图电网电压波形图直流侧波形图稳态时的放大波形江苏科技大学本科毕业设计论文图交流侧三相电流波形图相正序电压与电流的对照波形图传统控制时的交流侧电流波形图交流侧电流频谱江苏科技大学本科毕业设计论文图直流侧电压频谱从上面的仿真波形看出，在电网相电压为零，采用抑制交流侧电流谐波的控制策略时，不仅可以控制正序电压与电流接近同相位功率因数接近为，而且可以控制交流侧三相电流接近正弦，见图和图。如果电网相电压为零，采用传统控制策略的交流侧电流波形见图。通过比较我们可以明显看出，在电网电压不平衡时，抑制交流侧电流谐波控制策略的优越性。同时从图和图的频谱图可以验证第五章中的分析，电网电压不平衡时，在整流器的直流侧会出现二次谐波，同时在交流侧会出现三次谐波，但本文采用的不平衡控制策略可以大幅减小交流侧的三次谐波。江苏科技大学本科毕业设计论文结论本文对电网不平衡下的三相电压型高功率因数整流器的控制策略进行了研究。论文的主要工作可以总结如下首先研究了三相整流器的工作原理和电网电压平衡状态下的基础数学模型。然后研究了三相电网不平衡的含义，对电网不平衡下的三相整流器进行了建模分析。分析表明，三相整流器的交流电流中出现负序分量，使交流电流不对称直流电压和交流电流中出现非特征谐波分量，只直流电压和交流电流波形发证畸变。针对上述问题，研究了种不平衡控制策略，即基于正负序旋转坐标系下双电流控制策略。并对该控制策略进行了仿真验证，证明了该策略控制方案是可行而有效的。江苏科技大学本科毕业设计论文致谢本毕业设计首先要感谢袁文华老师的关心及细心指导和帮助。袁老师在毕业设计这段实践中，为我们花费了大量的时间和精力，从选题后开始，就组织每周次的学习和交流研究，他都尽心尽力。在这期间他不仅给我们提供了丰富的文献资料和书籍，还教会了我们很多研究解决问题的方法，以及撰写论文的方法和规范。并指导我对设计和论文中的很多不足和进行了完善