效率与体积流量关系图所得，因气体为单气体其均可近似取值为。多变指数计算为ηη则第二段的理论功率为则则中国矿业大学届本科生毕业设计第页εη注通过查多变效率与体积流量关系图所得，因气体为单气体其均可近似取值为。多变指数计算为ηη则离心式压缩机的理论功率为各段理论功率之和离心式压缩机的轴功率ηη式中η为机械效率，由于,取ηη为传动效率，由于采用直联，则取值为驱动机功率般至少取压缩机所需轴功率的，即则选用功率为蒸汽汽轮机作为动力源压缩机选型结果机型离心式，台机壳筒型结构最大进口流量进口压力出口压力动力蒸汽气轮机驱动功率中国矿业大学届本科生毕业设计第页氧气预热器条件壳程高温蒸汽管程氧气计算定性温度，确定物理常数表特性数据项目管程壳程定性温度物理常数计算对数平均温度加水蒸汽量氧气量传热量求温差修正系数设定管程数为程，壳程数为程。从图中可以查得中国矿业大学届本科生毕业设计第页假定总传热系数为计算所需的传热面积选定作为传热管，管心距定为，传热管长度定为。根据传热面积求管根数选定管程数为程，管数则为根管子为正方形，则计算根据具体排管情况决定壳体直径为设定折流板的间距设定折流板数目为折流板缺口为，其高度为中心线或中心线附近管子根数折流板缺口之间的管排数折流板缺口处的管排数中国矿业大学届本科生毕业设计第页图管板的管子排列分别计算管程和壳程的传热系数每管程侧的流路面积为由图查得,则计算中国矿业大学届本科生毕业设计第页忽略粘度的校正，壳程的流路面积热交换器中心线或距中心线最近的管排上错流流动的最大流道面积热交换器中心线或距中心线最近管排上错流流动的最小质量流速正方形排列时管群的当量直径为忽略粘度的校正，中国矿业大学届本科生毕业设计第页管外水的污垢系数，管内的污垢，管子材质金属导热系数为。，满足要求，传热计算结束。管壁温度温度修正系数，则热流体定性温度冷流体定性温度查下氧粘度，水蒸气的粘度。对于壳程对于管程中国矿业大学届本科生毕业设计第页根据计算得到前面假定的值是正确的。计算管壳程的压力降管程的压力降忽略粘度矫正，。计算摩擦系数式中摩擦系数管内流速换热器管长流体密度，管箱处的收缩膨胀转弯的压力损失系数，分别取值为，，粘度矫正系数为，为。设计工业装置时，摩擦系数可分别取值为时，时，则管程的压力降为中国矿业大学届本科生毕业设计第页壳程的压力降采用概算法式中管长换算系数，则壳程的压力降管程壳程的压力损失均满足要求，该设计可行。洗气塔的选型已知条件进塔温度出塔温度冷却水温度灰水排放温度时饱和蒸汽压绝进塔气压力合成气流量干煤气中水汽含量排水温度的计算出塔气中水汽含量进塔气中水含量出塔气体总量冷凝水产生的饱和蒸汽量中国矿业大学届本科生毕业设计第页出塔气中水汽分压绝在该分压下饱和蒸汽的温度，即出塔温度为。因进塔气温度较露点温度差不多,所以绝热饱和温度应与露点相近排水温度与绝热饱和温度之差取,则排水温度为。用热平衡求冷却水量设冷却水量为进项进塔煤气水汽焓洗涤水带入焓合计出项出塔干气焓式中为该水煤气的平均恒压热容,出塔气中水汽焓式中为时饱和蒸汽焓,排污水带出焓合计平衡解得塔径计算采用整砌瓷环填料,