房同四层右机房单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，承压不够，故采用垫板面积为，所以又有所以，计算结果表明，局部承压尺寸也满足要求。的计算底面为的矩形。辽宁工程技术大学毕业设计论文所以，故局部承压尺寸也满足要求。综上，和垫板尺寸为，和垫板尺寸为。局部承压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力公式为且需满足和取所以，为间接钢筋影响系数，及以下为间接钢筋体积配筋率局部承压区配置直径为的，单根钢筋截面积为，所以，对于的对于的混凝土的，将上述各计算值代入局部抗压承载力计算公式，对于，对于，吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计对于，故局部承压承载力计算通过。所以，钢束锚下局部承压计算全部满足要求。辽宁工程技术大学毕业设计论文行车道板配筋设计桥面铺装为的沥青混凝土面层重度为和平均厚度为的水泥混凝土垫层重度为，箱形梁翼板钢筋混凝土的重度为。桥面板的内力计算恒载内力以纵向宽的板进行计算每米板上的恒载集度沥青混凝土面层水凝混凝土垫层箱梁翼板自重合计每米板板条的恒载内力弯矩剪力活载内力公路Ⅰ级车辆荷载纵横向布置如图两个轴重的后轮轴间距为沿桥梁的纵向，作用于铰缝轴线上最为不利荷载。由桥规查到重车后轮的着地长度，着地宽度，车轮在板上的布置及压力分布图形如下图所示，铺装层总厚度为，则板上荷载压力的边长为吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图公路Ⅰ级车辆荷载尺寸安装时因温度变化产生的梁体伸长量为混凝土收缩引起梁体缩短量为混凝土徐变引起的梁体缩短量为为所以梁体的伸长量为，梁体的缩短量为因考虑到多方因素的影响，在选择伸缩装置规格时，对上述伸缩量取约的富余度，则伸缩装置的基本伸缩量为,则设计伸缩量为。相应的，伸缩装置的设计闭口量为,设计开口量为。所以设置长为的伸缩缝。采用类型为矩形橡胶型伸缩装置。如图所示。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计图橡胶伸缩缝设置人行道及护栏的设置采用预制装配式，宽度为，倾向桥面的排水横坡，且在桥面断缝处设置伸缩缝。如图所示图人行道及护栏设置本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量左门厅同四层左门厅右门厅同四层右门厅右机房同四层右机房卫生间同三层卫生间办公大厅西墙东墙北墙南墙北外窗南外窗总计六层热负荷编号围护结构传热系数室内外计算温度差基本修正系数基本耗热量耗热量修正方向面积计算朝向修正修正后耗热量右门厅同四层右门厅右机卫生调调素。从镀镍和镀镍的线扫描对比图可以得知，镀镍试样中和主要分布在镀层上，而与基体交界处也只有微量，这说明未经过热处理的镀层基本上不产生扩散。镀镍试样可以清楚的看到镀层中分布着元素，基体中分布着和元素，甚至在较深处都有微量分布，由此说明在的热处理过程中，镀层与基体之间存在热扩散作用，而且扩散效果明显。较高温度热处理的镀镍试样元素已经很少，几乎没有元素，而扩散到基体的更是微乎其微，这也说明温度重庆理工大学毕业论文实验数据分析过高，热扩散效果反而不好。综上所述，镀层随着热处理温度的升高，镀层的热扩散效果越明显，基体中分布的和元素含量越多，而且和元素扩散到基体越深。但是热处理温度超过时，如镀镍试样的镀层热扩散效果反而不明显。镀层硬度分析通过对化学镀镍后的每个试样分别进行镀层表面硬度的测试每个试样测试次并求平均值，分别得出硬度值，如表所示。表试样硬度值结果材料项目号实验结果第次第二次第三次第四次平均值注号为镀镍试样，号为镀镍试样，号为镀镍试样，号为镀镍试样，号为基体试样无任何处理的基体试样号的硬度是基体铝合金试样经打磨后在的载荷下直接打维氏硬度所获得的结果。镀镍号试样的硬度是在基体表面上镀上层镍层的维氏硬度值。镀镍号试样的硬度是在基体上镀上层镍层后通过热处理后的维氏硬度值。对无任何处理的基体试样号镀镍号和镀镍号试样硬度值分析比较见表。通过表可以看出镀镍试样的硬度比无任何处理的基体试样试样的硬度明显高出倍多，而镀镍试样的硬度又比镀镍试样的硬度约高近。经分析可得，由于该试样为硬铝系列合金材料，故基体试样的硬度测试为，硬度并不算高，因此在实际应用中仍有很大的局限性。通过化学镀镍后的镀镍试样表面沉积了层金属镍层，硬度也得到很大提高，测试结果为，由于分子间的沉积为表面机械结合，其结合力和硬度都还不理想。在经过热处理后，镀镍试样的硬度达到了，镀层与基体的结合不仅仅体现在机械结合上，还存在定的镀层扩散，基体与镀层之间的咬合更明显，而通过热处理后的镀层分子之间更能紧密排列，镀层结构由非晶态向晶态转化，开始析出细小的重庆理工大学毕业论文实验数据分析相。基于以上两点镀镍试样镀层的硬度值当然会比镀镍试样的高。基材镀镍镀镍镀镍镀镍基材镀镍镀镍镀镍镀镍图试样硬度值热处理时温度分别为和的试样。通过图可以气鼓风机。紧固螺钉在仪表板横梁和左边梁上的安装，如图所示，为防止仪表板上的线束受到损伤，必须注意在仪表板横梁的上部紧固螺栓上以及左边梁上，必须装上护帽。江苏技术师范学院毕业设计说明书论文第页共页三手动调节的空调装置的维修水漏斗的拆卸和安装拆下仪表板，把仪表板横梁从横壁上松开。为了便于进行其他的工作，必须在其它安装工的帮助下将蒸发器的壳体和分配器箱抬下。如图所示，拧下六角螺母，从横壁上取下水漏斗。在导下，使得我的实验能顺利完成，也在这个过程中让我学习到了实验的相关知识和操作步骤。最后，我要感谢我的家人和朋友们。在你们的支持鼓励下，我能坚定信念，认真努力的完成毕业设计。虽然我即将毕业了，但我房同四层右机房单位Ⅰ有图可知重车后轴两轮的有效分布宽度重叠，重叠长度为，则图车辆荷载两个后轴轮载作用于铰缝轴线上尺寸单位辽宁工程技术大学毕业设计论文冲击系数作用于每米宽板条上的弯矩为作用于每米宽板条活载最大弯矩时的每米宽板条上的剪力为行车道板配筋及验算混凝土，级钢筋行车道板的配筋由桥面板知由，故取板宽，板的平均厚度为，设，利用单筋矩形截面，有求解吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计解得则钢筋面积选择并布置钢筋现取板的受力钢筋为，钢筋间距为，当板宽的钢筋面积为，取，则，截面实际配筋率板的分布钢筋取，其间距为。配筋图如下行车道板配筋图行车道板复核保护层厚度，大于钢筋直径且满足最小保护层厚度的要求。受压区高度辽宁工程技术大学毕业设计论文所以不会发生超筋现象。求矩形截面板的抗弯承载力设计满足要求。现浇湿接缝钢筋宽度为的现浇湿接缝，钢筋采用直径为的级钢筋，钢筋间距与行车道板采用相同间距为。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计附属设施设计排水设施的设置为了迅速排除桥面积水，防止雨水积滞于桥面并渗入梁体而影响梁的耐久性，在桥梁设计时要有个完整的排水系统，包括桥面上设置定数量的排水管和泄水管。对于泄水管在距离缘石设置，每隔设置个泄水管，两侧对称布置且在桥梁的伸缩缝上游增设泄水管。泄水管安装在主梁预制时在顶板和底板预留的孔洞中，使桥面积水直接排入桥下河中。这时需要做好孔洞的密封措施防止水渗入桥体。采用圆形泄水管，直径采用，泄水管口顶部采用铸铁格栅盖板，其顶面比路面低。泄水管采用铸铁管，内径为，泄水管周围配置补强钢筋。图泄水管图示伸缩缝的设置设计资料温度变化范围线膨胀系数伸缩梁的长度收辽宁工程技术大学毕业设计论文缩应变徐变系数应力产生的平均截面内力混凝土的弹性模量混凝土收缩折减系数假定伸缩装置的安装温度为。伸缩缝的计算梁体因温度变化产生的伸缩量为安装时因温度变化产生的梁体伸长量为整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积喇叭管内孔直径为所以，。为局部受压计算底面积局部受压面积为边长为的正方形，根据公路桥规中的计算方法，局部承压计算底面积为的计算底面为的矩形。吕燕军朝阳大凌河桥上部结构设计所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。所以，计算结果表明，的局部承压尺寸满足要求。的计算底面为的矩形。