【毕业论文】塔式起重机毕业设计说明书

这种基础不仅起着承上启下的作用将塔机的荷载传给地基，同时发挥部分压重作用，保证塔机的稳定性。

混凝土外轮廓尺寸约为长宽高，密度为，总重为基础表面平整储备塔身结构断面形式塔身结构断面分为圆形断面三角形断面及方形断面三类。

现今国内外生产的塔机均采用方形断面塔身结构，本设计的塔机亦是方形断面。

这类方形断面分为角钢焊接格桁结构塔身，主弦杆为角钢铺以加强筋的矩形的断面格桁结构角钢拼接方钢管格桁结构塔身及无缝钢管焊接格桁结构塔身。

本次设计采用角钢拼接方钢管格桁结构塔身。

其中为本次设计的塔身截面尺寸。

根据承载能力的不同，同种截面尺寸其主弦杆又有两种不同截面之分。

主弦杆截面加大的标准节用于下部塔身，主弦杆截面较小的标准节则用于上部塔身。

常用的尺寸是和。

塔身结构腹杆塔身结构腹杆采用角钢或无缝钢管制成，腹杆可焊装于角钢主弦杆内侧或外侧斜腹杆和水平腹杆可采用同规格，腹杆有多种布置方式，有三角形，字型等多种布置形式腹杆体系的不同会影响塔身的扭转刚度和弹性稳定性本次设计主弦杆采用方钢管，其原因如下对角线撑杆，水平腹杆，斜腹杆以及连接套都要与主弦杆相连，方钢管的接触面积大，安全性较大，连接套的焊缝等不易开缝腹杆采用字型布置优点是避免将斜腹杆与对角线撑杆，水平腹杆，连接套同时连接在主弦杆上，致使结构性变差采用字型布置后斜腹杆与中间的水平腹杆连接主弦杆的位置处，结构性较好滑梯置于起重机结构内部，与水平面呈角，故为直梯直立梯两撑杆间宽度不小于梯级间隔为踏杆直径不小于塔身标准节的联接塔身标准节的联接方式有盖板螺栓联接套柱螺栓连接承插销轴联接插板销轴联接和瓦套法兰盘联接。

套架套架本身就是个空间桁架结构。

套架有框架，平台，栏杆。

支承踏块组成等组成。

安装套架时，大窗口应与标准节焊有踏块的方向相反。

套架的上端用螺栓与回转下支座的外伸腿相连接，其前方的上半部没有焊腹杆，而是引入门框，因此其弦必须作特殊的加强，以防止侧向局部失稳。

顶升机构顶升接高方式的不同，可分为上顶升加节接高中顶升加节接高和下顶升加节接高和下顶升接高三种形式。

顶升机构的传动方式不同，可分为绳轮顶升机构轮顶升机构条顶升机构丝杠顶升机构和液压顶升机构等五种。

顶升液压缸的布置，顶升接高方式又可分为中央顶升和侧顶升两种。

回转支撑装置柱式回转支撑又有定柱式和转动式两类平衡臂选用角钢组焊而成的平面桁架，臂长米。

分为前后两节。

自升塔机塔身向上延伸的顶端是塔顶。

自升塔机的塔顶有直立截锥柱式，前倾或后倾截锥柱式，人字架式及斜撑架式等形式。

司机室悬挂式司机室，设于转台之上臂根侧。

在塔机转场运输中，司机室可单独装车运输，不受刚结构搬运作业的影响，方便，经济，并且不易损坏，在性能指标上能较好的满足使用要求。

司机室的使用要求塔式司机室应能为司机提供个较舒适的工作空间，不受风雨及沙尘的袭击及捆扰，有良好通风及隔声构造，保证满足劳动卫生要求。

起重臂塔式起重机臂架的结构形式有三种桁架压杆式，桁架水平式和桁架混合式上回转塔机大多数是小车变幅式，故本次设计采用桁架水平式臂架利用沿臂架弦杆运行的起重小车的移动实现变幅塔机臂架的截面形式有三种正三角形截面，倒三角形截面和矩形截面小车变幅水平臂架大都采用正三角形截面臂架截面尺寸与臂架承载能力，臂架构造，塔顶高度及拉杆结构等因素有关截面高度主要受最大起重量和拉杆吊点外悬臂长度的影响最大截面宽度主要与臂架全长有关臂架越长，截面宽度应越宽上弦杆，斜腹杆和水平腹杆采用无缝钢管和角钢两根下弦杆为槽钢或方管其设计原则是臂架长度小于，对最大起吊量并无滚动轴承式回转支撑回转部分固定，在大轴承的回转座圈上，而大轴承的固定座圈则于塔身底架或门座的顶面相固结。

特大要求，般采用单吊点结构若臂架总长在以上，或对跨中附近最大起吊量有特大要求应采用双吊点采用单吊点结构时，吊点可以设在上弦或下弦在条件相同情况下，从提高吊臂的承载能力出发吊点宜设在下弦从减小臂端垂度出发吊点宜设在上弦附着装置附着装置是由套附着框架，四套顶杆和三根撑杆组成，通过它们将起重机塔身的中间节段锚固在建筑物上，以增加塔身的刚度和整体稳定性撑杆的长度可以调整，以满足塔身中心线到建筑物的距离限制通常这个距离以设计附着装置如图图附着装置二工作机构塔式起重机都设有起升，回转，变幅等工作机构。

为提高塔机的生产效率，加快吊装施工进度，各工作机构均应具备较高的工作速度，并要求启动和制动工程中都能平缓进行，避免产生急剧冲击，对金属结构产生破坏性影响。

起升机构起升机构是起重机机械的主要机构，用以实现重物的升降运动。

起升机构通常由远动机减速器卷筒吊车在截面的校核上上上下上上上下下上上上下下臂架整体稳定性校核计算吊车再臂端吊车在跨中吊车在跨内取长为计算长度起升平面内查表回转平面内满足要求吊车在跨中下上上下工况吊车在截面上下臂架上下弦单肢稳定性校核计算吊车在臂端下下臂根截面左上上上上下下工况吊车在面上下上下总上上上上下下下工况Ⅲ吊车在截面上上下下上下吊臂稳定性校核工况中三四节上弦杆的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力三四节上弦杆面积三四节上弦杆截面惯性距上弦杆受力单元长度弹性模量上弦杆材料比例极限为上弦杆材料屈服极限为上弦杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按压缩强度计算，临界应力故三四节上弦杆的稳定性良好。

工况中五至九节上弦杆的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力五至九节上弦杆面积五至九节上弦杆截面惯性距上弦杆受力单元长度弹性模量上弦杆材料比例极限为上弦杆材料屈服极限为上弦杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按直线经验公式计算，临界应力得临界压力进步得工作稳定系数故五至九节上弦杆的稳定性良好。

工况中的五至九节下弦杆的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力五至九节下弦杆面积五至九节下弦杆截面惯性距下弦杆受力单元长度弹性模量下弦杆材料比例极限为下弦杆材料屈服极限为下弦杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按压缩强度计算，临界应力故五至九节下弦杆的稳定性良好。

工况中的二节下弦杆的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力五至九节下弦杆面积五至九节下弦杆截面惯性距下弦杆受力单元长度弹性模量下弦杆材料比例极限为下弦杆材料屈服极限为下弦杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按压缩强度计算，临界应力故二节下弦杆的稳定性良好。

工况中侧面腹杆五至九节的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力五至九节侧面腹杆面积五至九节侧面腹杆截面惯性距侧面腹杆受力单元长度弹性模量侧面腹杆材料比例极限为侧面腹杆材料屈服极限为侧面腹杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为，使用欧拉公式，临界应力得工作稳定性系数故五至九节侧面腹杆的稳定性良好。

工况中侧面腹杆的三四节的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力三四节侧面腹杆面积三四节侧面腹杆截面惯性距侧面腹杆受力单元长度弹性模量侧面腹杆材料比例极限为侧面腹杆材料屈服极限为侧面腹杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按直线经验公式计算，临界应力得临界压力进步得工作稳定系数故三四节侧面腹杆的稳定性良好。

工况中侧面腹杆二节的稳定性校核此工况下单元最大轴向压力二节侧面腹杆面积二节侧面腹杆截面惯性距侧面腹杆受力单元长度弹性模量侧面腹杆材料比例极限为侧面腹杆材料屈服极限为侧面腹杆受力单元长度长度系数机械设计手册查得桁架中有节点的杆件长度系数为许用稳定安全系数为至机械设计手册查得钢材料中心压杆中结构的压杆稳定安全系数为至由截面的惯性半径细长比因为不能使用欧拉公式，又其中从机械设计手册查得，又，故按直线经验公式计算，临界应力得临界压力进步得