1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....个刚性圆柱滚以角速度是上粘弹性弯曲与的带速，这在椭圆接触面表面移动推结果。为配合橡胶模型在激励范围内的粘弹特性，介绍了其他的麦克斯韦元素。麦克斯韦元素数组，由每个弹簧刚度和阻尼系数与阻尼器组成的，如图所示，理想情况下该模型将有大量的元素。然而，由于计算原因，实际情况是简化了理想的限制元素数。在这种模式下的总应力等于作用在单个弹簧的压力与作用在麦克斯韦每个元素的压力之和，即其中是作用在单个弹簧的应力，它和材料的应力应变有直接的关系作用在弹簧和阻尼器上余下的应力，和元素本身的应力应变有关例如和分别代表着弹簧和阻尼器的局部应变。应变等于作用在该元素上的应变之和。和的时间导数，可从方程及得出结合方程和得到以下关系，即作用在每个弹簧阻尼器上的总应力与总应变的关系结合方程和麦克斯韦所有元素组成的微分方程的形成个方程组，解决了求接触面正应力的问题......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....以配合输送带的粘弹性性能和弹性模量，弥补材料在实验测量振动中受到复杂的正弦变应力和应变,。图显示了在带中所使用的橡胶的实验结果。这些实验的结果通常表示为储存模，损耗模量和损耗因子。他们起代表弹性模量，有关复杂的情况下为适应模型性能，测得储存模量和损耗模量及激励频率作为模型的参数。这是通过从麦克斯韦方程中消除压力元素得出的。从方程和式得到周期函数与应变麦克斯韦元素的数量米，根据所需的复杂精确地的弹性模量用在该模型中。个可操作的带速为米秒，和近似的接触长度为，激励频率的范围从到赫兹。增加更多的元素时准确度通常会增加。然而，随着更多元素的增加模型也变得更加复杂，使得计算耗费更多的时间，寻找起始条件，在个越来越难以优化匹配的过程中给了个很好的衔接。此外，由于最小平方的实施，元素的最大数量实际上被实验测得的数据量限制。为了配合模型用比数据点更多参数，这是不可能的......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....该模型怎样与被测量的粘弹特性匹配。这个数字清楚地说明了最简单的模型有个元素或三个参数，和个有三个元素或七参数模型的区别。七参数模型最后选择个好的匹配，为进步计算中使用正应力分布当个驱动轮对带施加牵引力受到限制时，弹性和滑移区间存在接触面。由于施加牵引在弹性区间橡胶表面变形，而在滑移区间的橡胶表面也在车轮表面滑动，因为已经达到摩擦极限。要确定区域布局，摩擦仿照库仑德阿蒙吨定律这里是摩擦系数。为了解这个方程，压力分布,的接触面首先被确定，粘弹性表面的变形在轴方向上被定义见图。此计算的假设，也由约翰逊使用，该剪切应力不影响正应力的分布。滚筒的曲率和橡胶表面和与接触区间相比如果比较小，并且压入滚筒表面的距离为，那么变形接触面可以描述如下根据固定带速度的稳定条件，使用厚度和变形方程,......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....，因为在第个接触点没有出现变形。求解方程揭示了接触面的压力分布由此产生的法向力，现在可以通过集成在整个接触区域应力分布计算在接触面的后缘位置，发现通过设定的方程等,于零。剪应力分布随着压力分布的计算和测量摩擦系数，最重要的信息是确定在滑移区的剪应力，由公式决定。下个重要步骤，是找到剪切应力在整个接触面上的分布，以计算粘弹区间的剪切应力。在粘弹区间接触面之间没有发生滑动。然而，当施加牵引力时，个明显的速度差异或蠕变确实发生在驱动轮的外径和带之间。这种明显的速度也被称为蠕变比，其定义如下其中是驱动器的角速度。由下面公弹性和滑移区间，通过积分可以分别计算出在每个区域的剪切应力其中，代表过渡线从滑移区间将棒分开。通过求解发现，它代表了在边缘处剪切应力达到摩擦极限。修正系数修正系数被引入为弥补这事实，温克勒依据不包括相邻弹簧元件的剪切作用，为配合模型的实际刚度层......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....驱动轮和带速之差较小，在后缘的滑动区间变得微乎其微。由于几乎没有滑动在接触区间，速度的不同或蠕变主要取决于该层的硬度。相应的限制了蠕变比率，如约翰逊采用近似半空间作为计算其中和是衡量每单位的接触宽度边缘接触区可以用正压力表示为距离函数，由下面的方程推导，使用赫兹公式其中为静态测量的弹性模量，正压力可通过方程消除。方程描述了该模型在启动时切线的牵引曲线与蠕变曲线的匹配，计算如下其中和是修正系数。结合方程式消除得到了以下修正系数麦克斯韦方程的参数缩放因子弥补了该模型的刚度补偿。实验验证在中验证该模型，进行实验测量牵引和滑移在驱动站的实际关系。实验中使用了两个轮子，如图，个由钢制成的轮代表了驱动车轮，同时由电动马达驱动。另轮，代表皮带，有层橡胶层硫化它。把它连接到电动马达上可作为可调刹车使用。应变计测量每个电机轴产生的力矩。种可调弹簧也被用到驱动车轮制动轮上......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....当相互压紧时，在中驱动轮和皮带之间产生节圆是有可能的。在每次实验开始接触力和驱动车轮速度都设置为所需的值。为了弥补因橡胶层的缩进使制动轮直径的减小，制动轮的速度调整到略低于同步速度，直到制动力矩降低到零。从这点，测得牵引力为零，通过降低降低制动轮速度和提高测量产生的牵引，先后产生了牵引滑移曲线。图为不同的接触力和恒定的速度产生的不同的结果。使用了类似半空间的方法，与约翰逊中所描述的完全弹性材料线接触接近，从而导致结果表明，麦克斯韦模型给出的低接触力与实测值相吻合。由于接触力的增加，模型开始降低了实际牵引力。为为了评估粘弹性能对牵引力的影响，要计算出在不同曲线处的速度。在接触力不变的情况下带速大小改变，图为中的标准带速。图的曲线表明了牵引力随着带速的增加而降低，在滑动范围的中间部分出现了最大减少量。然而......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....把同数量级速度的影响作为测量误差，可以得出结论，在这种情况下，橡胶的粘弹性部分的性能对牵引和滑移之间的影响很小。结论本文表明，扩大三参数模型是有可能的，这是用来计算个圆柱体粘弹性层中的滚动阻力，包括确定牵引力和滑移之间的关系。这种模型有个简化数量，使得它相对简单，并且计算了接触模型的粘弹性。后修正系数的介绍，以弥补该层刚度。从输送带表明，该模型与实测值产生令人满意的匹配结果。验证模型的进步分析表明，牵引滑移的速度与皮带输送机速度的关系较小。牵引力和滑移之间的关系是个非常有价值的东西对系统设计师而言，就像在输送带系统中安装选择驱动器。由于牵引和驱动车轮产生滑移影响整体带磨损，系统设计人员必须确定最低数量的驱动器站，将给出个可接受的皮带磨损率或皮带使用寿命。然而，很少有人知道，在中牵引和滑动对皮带磨损率的影响。因此，进步研究将集中在这个问题上，并以该模型作为指导。参考文献,,......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....摘要本文介绍了带式输送机的单位现有的模式及推广，描述了个有曲面轮驱动时皮带输送机的牵引和滑移之间的关系。该模型包括了运行在麦克斯韦元素的形式面上橡胶的粘弹特性。在申请修正系数之后,相邻元素之间的互动,是最初没有模拟到的。实验结果表明，该模型产生了个令人满意的结果，在可行的速度范围内，对牵引带速度影响不大。埃尔塞维尔版权所有关键词滚动接触牵引粘弹性模型带式输送机曲线皮带表面简介传统的散装物料皮带输送机在头驱动站和皮带传动滑轮处有个围绕包装系统，如图，这对皮带输送机驱动系统与单个或双车道站配置是个很好的证明。然而,当需要两个以上的车到站时,问题就出现了。由于该驱动滑轮不能与带式输送链上的散装物料起安放在任意位置,故它不能完全利用分布式驱动系统所提供的好处。另种驱动方式是落实驱动车轮，即直接按压皮带的表面，以产生所需的牵引力，提供更多的布局的灵活性。在贝克尔系统简称的例子中......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....几乎可以在任何位置放置带沿线。也提出硫化驱动器地带，为传统平面输送带的底部，它可能是由个驱动器驱动车轮对。在沿皮带传动站的任何位置，系统设计人员给出了通过平衡与控制的电阻，每节的驱动力安装在皮带发生张力处。在整体输送过程中，这是皮带保持低张力的关键。这样可以降低成本，并提供布局的灵活性，还可以规范系统组件。对于这两种传统的皮带传动轮和驱动轮，如在中，皮带和滑轮之间产生牵引力的摩擦系数是由驱动车轮表面接触力决定的。然而，随着驱动轮配置的不同，接触力并非主要取决于带的张力，而是由正力决定的。由于与驱动滑轮的这种差异，欧拉方程，故通常是用来确定带式输送机的最大有效牵引，不能应用于四轮驱动的输送机。因此，制定个新的模型需要特殊的材料和皮带，并考虑到驱动器的几何性质。本文提出个模型，描述了个像的驱动皮带输送机滚动接触面之间的牵引和滑移的关系......”。