1、“.....初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减小局部应力。按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图见图......”。

2、“.....受压翼缘有效宽度的计算按公路桥梁规定，型截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值简支梁计算跨径的，即相邻两梁的平均间距，对于中梁为，式中为梁腹板宽度，为承托长度，这里，为受压翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值。即。所以有所以，受压翼缘的有效宽度取。横截面沿跨长的变化如图所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，马蹄和腹板部分为配合钢束弯起而从四分点开始到距支点截面处，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应......”。

3、“.....计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层水泥混凝土找平层沥青混凝土铺装层若将桥面铺装均摊给五片主梁，则人行道采用非悬壁式人行道栏杆侧栏杆将人行道和栏杆重量均分给五片主梁......”。

4、“.....设为计算截面离左支座的距离，并令。影响线影响线图永久作用效应计算图永久作用效应计算公式支点弯矩支点剪力变截面处弯矩变截面处剪力处弯矩处剪力跨中弯矩跨中剪力表边梁号梁永久作用效应截面位置距支点截面的距离期恒载二算值为ⅡⅡ持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。截面ⅡⅡ，ⅡⅡ截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下截面混凝土正应力验算满足要求。截面，ⅡⅡ，ⅡⅡ截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下截面混凝土正应力验算满足要求......”。

5、“.....ⅡⅡ支点截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下支点截面混凝土正应力验算满足要求。持久状况下应力钢筋由二期恒载状况及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为所以钢束应力为Ⅱ计算表明预应力钢筋拉应力超过了规范规定值。但其比值，可认为钢筋应力满足要求。持久状况下混凝土主应力验算本例取剪力和弯矩都有较大的变化点ⅡⅡ图截面为例进行计算。截面面积距计算按图进行计算。其中计算点分别去上梗肋处第三阶段截面重心轴处及下梗肋处。图非预应力钢筋布置图尺寸单位现以第阶段截面梗肋以上面积对净截面重心轴的面积距计算为例同理可得，不同计算点处的面积距，现汇总于表......”。

6、“.....剪应力剪应力的计算按式进行，其中为可变作用引起的剪力标准值组合，，所以有正应力ⅡⅡⅡⅡⅡⅡⅡⅡⅡ主应力同理，可得及下梗肋的主应力如表......”。

7、“.....与表的计算结果比较，可见混凝土主压应力计算值均小于限值，满足要求。主应力验算将表中的主压应力与主压应力限值进行比较，均小于相应的限制值。最大主拉应力为，按公路桥规的要求，仅需按构造布置箍筋。抗裂性验算作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算斜截面抗裂验算应取剪力和弯矩均较大的最不利区段截面进行，这里仍然取剪力和弯矩都较大的变化点截面进行验算。主应力计算以上梗肋处的主应力计算为例。剪应力剪应力的计算按结构设计原理式进行，其中为可变作用引起的剪力短期效应组合值，，所以有正应力ⅡⅡ主拉应力同理，可得及下梗肋的主应力如表......”。

8、“.....以上主拉应力均符合要求，所以变化点截面满足作用短期效应组合作用下的斜截面抗裂验算要求。正常使用极限状况计算裂缝宽度计算部分预应力混凝土类构件在荷载短期效应作用下的裂缝宽度按下式计算式中钢筋表面形状系数对于带肋钢筋，作用长期影响系数构件形式系数，取纵向受拉钢筋直径，用预应力钢筋和非预应力钢筋的等效直径钢绞线的公称直径近似取为。钢绞线和根普通钢筋的等效直径为截面配筋率为取为短期效应组合作用下，受拉钢筋的应力......”。

9、“.....预应力钢筋重心处的混凝土预压应力为ⅡⅠ作用点到净截面重心的距离为为作用点到纵向受拉预应力钢筋和非预应力钢筋的合力之间的距离。代入数据得代入得满足部分预应力混凝土类构件对裂缝宽度的要求......”。