，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。根据梁跨结构纵横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。根据梁跨结构纵横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变处，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。主梁作长的变化如图所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，马蹄和腹板部分为配合钢束弯起而从四分点开始到距支点截面度，这里，为受压翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值。即。所以有所以，受压翼缘的有效宽度取。横截面沿跨路桥梁规定，型截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值简支梁计算跨径的，即相邻两梁的平均间距，对于中梁为，式中为梁腹板宽度，为承托长上核心距下核心距截面效率指标表明以上初拟的主梁中截面是合理的。受压翼缘有效宽度的计算按公④合计检验截面效率指标希望在以上表小截面截面几何特征表分块号分块面积④合计计算截面几何特征见表④④图截面分块尺寸示意图尺寸单位表大截面截面几何特征表分块号分块面积。Ⅲ支座中心线ⅢⅡⅡⅠ桥梁中心线Ⅰ图结构尺寸图尺寸单位图跨中截面ⅠⅠ尺寸图尺寸单位图变化点截面ⅡⅡ尺寸图尺寸单位图支点截面ⅢⅢ尺寸图尺寸单位还根据公预规条对钢束间距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减小局部应力。按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图见图管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的，即。本设计中腹板厚度取。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的为合适。同时载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制梁的翼板厚度取用，翼板根部加厚到以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度般由布置预制孔管载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。本设计预制梁的翼板厚度取用，翼板根部加厚到以抵抗翼缘根部较大的弯矩。在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的，即。本设计中腹板厚度取。马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的为合适。同时还根据公预规条对钢束间距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减小局部应力。按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图见图。Ⅲ支座中心线ⅢⅡⅡⅠ桥梁中心线Ⅰ图结构尺寸图尺寸单位图跨中截面ⅠⅠ尺寸图尺寸单位图变化点截面ⅡⅡ尺寸图尺寸单位图支点截面ⅢⅢ尺寸图尺寸单位计算截面几何特征见表④④图截面分块尺寸示意图尺寸单位表大截面截面几何特征表分块号分块面积④合计表小截面截面几何特征表分块号分块面积④合计检验截面效率指标希望在以上上核心距下核心距截面效率指标表明以上初拟的主梁中截面是合理的。受压翼缘有效宽度的计算按公路桥梁规定，型截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值简支梁计算跨径的，即相邻两梁的平均间距，对于中梁为，式中为梁腹板宽度，为承托长度，这里，为受压翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值。即。所以有所以，受压翼缘的有效宽度取。横截面沿跨长的变化如图所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。梁端部区段由于锚头集中力的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，马蹄和腹板部分为配合钢束弯起而从四分点开始到距支点截面处，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。根据梁跨结构纵横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层水泥混凝土找平层沥青混凝土铺装层若将桥面铺装均摊给五片主梁，则人行道采用非悬壁式人行道栏杆侧栏杆将人行道和栏杆重量均分给五片主梁，则边梁二期永久作用集度Ⅱ永久作用效应如图所示，设为计算截面离左支座的距离，并令。影响线影响线图永久作用效应计算图永久作用效应计算公式支点弯矩支点剪力变截面处弯矩变截面处剪力处弯矩处剪力跨中弯矩跨中剪力表边梁号梁永久作用效应截面位置距支点截面的距离期恒载二算值为ⅡⅡ持久状况下跨中截面混凝土正应力验算满足要求。截面ⅡⅡ，ⅡⅡ截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下截面混凝土正应力验算满足要求。截面，ⅡⅡ，ⅡⅡ截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下截面混凝土正应力验算满足要求。支点截面ⅡⅡ，ⅡⅡ支点截面混凝土上边缘压应力计算值为ⅡⅡ持久状况下支点截面混凝土正应力验算满足要求。持久状况下应力钢筋由二期恒载状况及活载作用产生的预应力钢筋截面重心处的混凝土应力为所以钢束应力为Ⅱ计算表明预应力钢筋拉应力超过了规范规定值。但其比值，可认为钢筋应力满足要求。持久状况下混凝土主应力验算本例取剪力和弯矩都有较大的变化点ⅡⅡ图截面为例进行计算。截面面积距计算按图进行计算。其中计算点分别去上梗肋处第三阶段截面重心轴处及下梗肋处。图非预应力钢筋布置图尺寸单位现以第阶段截面梗肋以上面积对净截面重心轴的面积距计算为例同理可得，不同计算点处的面积距，现汇总于表。表面积距计算表截面类型第阶段净截面对其重心轴重心轴位置第二阶段净截面对其重心轴重心轴位