TOP13【毕业设计】搅拌器毕业设计.doc文档免费在线阅读

最大开孔为人孔，而人孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。

第四节搅拌器的选型搅拌器选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比，涡轮式叶轮的般为，涡轮式为快速型，快速型搅拌器般在时设置多层搅拌器，且相邻搅拌器间距不小于叶轮直径。

适应的最高黏度为故可见仅就大于，故不需另行补强。

最大开孔为人孔，而人孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。

第四节搅人孔材料亦为不锈钢，所以所以有效补强区尺寸在有效补强区范围内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为数量直径长度开孔补强设计最大的开孔为人孔，筒节，厚度附加量，补强计算如下开孔直径圆形封头因开孔削弱所需补强面积为设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为人孔，尺寸如下表所示密封面形式公称压力公称直径突面螺柱螺母螺柱总质量用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。

第三节人孔选型及开孔补强力而故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。

外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许考资料，加，我发给大家，内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力夹套筒体应的当量球壳内径，计算系数查过程设备设计图得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。

六水压试验校核试验压力想要更多参筒体等厚，即取封头名义厚度。

按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。

封头有效厚度。

由过程设备设计表查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头，查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套许用外压为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，则，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。

四内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，夹套厚度附加量。

根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。

夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。

根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。

夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。

四内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时许用外压为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度。

按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。

封头有效厚度。

由过程设备设计表查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳内径，计算系数查过程设备设计图得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。

六水压试验校核试验压力想要更多参考资料，加，我发给大家，内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力夹套筒体应力而故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。

外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。

第三节人孔选型及开孔补强设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为人孔，尺寸如下表所示密封面形式公称压力公称直径突面螺柱螺母螺柱总质量数量直径长度开孔补强设计最大的开孔为人孔，筒节，厚度附加量，补强计算如下开孔直径圆形封头因开孔削弱所需补强面积为人孔材料亦为不锈钢，所以所以有效补强区尺寸在有效补强区范围内，壳体承受内压所需设计厚度之外的多余金属面积为故可见仅就大于，故不需另行补强。

最大开孔为人孔，而人孔不需另行补强，则其他接管均不需另行补强。

第四节搅拌器的选型搅拌器选型桨径与罐内径之比叫桨径罐径比，涡轮式叶轮的般为，涡轮式为快速型，快速型搅拌器般在时设置多层搅拌器，且相邻搅拌器间距不小于叶轮直径。

适应的最高黏度为左右。

搅拌器在圆形罐中心直立安装时，涡轮式下层叶轮离罐底面的高度般为桨径的倍。

如果为了防止底部有沉降，也可将叶轮放置低些，如离底高度最上层叶轮高度离液面至少要有的深度。

符号说明键槽的宽度搅拌器桨叶的宽度轮毂内经搅拌器桨叶连接螺栓孔径搅拌器紧定螺钉孔径轮毂外径搅拌器直径搅拌器圆盘的直径搅拌器参考质量轮毂高度圆盘到轮毂底部的高度搅拌器叶片的长度弧叶圆盘涡轮搅拌器叶片的弧半径搅拌器许用扭矩轮毂内经与键槽深度之和搅拌器桨叶的厚度搅拌器圆盘的厚度工艺给定搅拌器为六弯叶圆盘涡轮搅拌器，其后掠角为，圆盘涡轮搅拌器的通用尺寸为桨径桨长桨宽，圆盘直径般取桨径的，弯叶的圆弧半径可取桨径的。

查，选取搅拌器参数如下表由前面的计算可知液层深度，而，故，则设置两层搅拌器。

为防止底部有沉淀，将底层叶轮放置低些，离底层高度为，上层叶轮高度离液面的深度，即。

则两个搅拌器间距为，该值大于也轮直径，故上弯矩总和应按下式求得径向力引起的轴上弯矩的计算对于单跨轴，径向力引起的轴上弯矩可以近似的按下式计算第个搅拌器的流体径向力应按下式求得式中流体径向力系数，按照附录有第个搅拌器功率产生的扭矩第个搅拌器的设计功率，按附录有两个搅拌器为同种类型，，则所以所以搅拌轴与各层圆盘的组合质量按下式求得。

对于单跨轴单跨轴段轴的质量所以故搅拌轴与各层圆盘组合质量偏心引起的离心力按下式求得。

对于单跨轴上式中，对刚性轴的初值取许用偏心距组合件重心处，平衡精度等级，。

般取所以则搅拌轴与各层圆盘组合重心离轴承的距离按下式计算。

对于单跨轴所以而由轴向推力引起作用于轴上的弯矩的计算。

的粗略计算当或轴上任搅拌器时，取故所以所以所以前面计算中取轴径为，故强度符合要求。

按轴封处或轴上任意点处处允许径向位移验算轴径。

因轴承径向游隙所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。

对于单跨轴轴承径向游隙按照附录选取，因此传动侧轴承游隙传动侧轴承为滚动轴承单跨轴末端轴承游隙该侧轴承为滑动轴承当时，求得的即为轴封处的总位移，所以由流体径向作用力所引起轴上任意点离图中轴承距离处的位移。

对于单跨轴两端简支的单跨轴且，而所以端固支另端简支的单跨轴代入已知数据可得由搅拌轴与各层圆盘搅拌器及附件组合质量偏心引起的离心力在轴上任意点离图中轴承距离处产生的位移按下式计算对两端简支单跨轴代入已知数据可得所以对端固支端简支单跨轴