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Ⅱ型溶气释放器的性能见表。

表Ⅱ型溶气释放器性能规格溶气水支管接口直径不同压力下的流量作用直径回流泵选用型清水泵两台，用备，其主要性能参数见表。

表清水泵主要性能参数表型号流量扬程电机功率必需气蚀余量重量分离室的表面积选定分离速度分离室的向下平均水流速度为，则对矩形池子分离室的长宽比般取。

池宽取，则池查表。

由水温为，查表得溶解度系数，溶气效率η为。

表阶梯环填料层高的水温压力与溶气效率间的关系表水温溶气压力溶气效率水温溶气压力溶米，水温为，则η式中加压溶气水量选定的溶气压力，公斤厘米η溶气效率，对装阶梯环填料的溶气罐查表溶解度系数，可根据水温试验条件下的回流比试验条件下的释气量水温校正系数，取主要考虑水的粘滞度影响，试验时水温与冬季水温相差大者取高值。

加压溶气水量取溶气压力为公斤厘混凝气浮池气浮所需空气量取回流比为，释气量为，水温校正系数为，则式中气浮所需空气量气浮池设计水量，中调节池超高，。

调节池向混凝气浮池提升废水所用提升泵选用型潜水排污泵二台，用备，其性能参数如表。

表型潜水排污泵性能表型号排出口径流量扬程转速功率重量水在调节池内停留时间，。

取调节池有效水深为，长，则调节池宽为取调节池超高为，则调节池建筑高度为油漆厂综合废水设计第页共页式调节池由于油漆生产废水属间歇式排放，排放的偶然性大，连续性差，水质水量波动范围较大，故取废水在调节池内停留时间为小时，则油漆废水调节池容积为式中调节池内水的流量，隔油池有效长度隔油池的有效长度为式中符号意义同前。

隔油池建筑高度取隔油池超高为，则隔油池建筑高度为式中隔油池超高般不小于。

废水在隔油池中的水平流速，。

隔油池隔间数隔油池隔间数为式中隔油池每个隔间的宽度隔油池工作水深，。

取隔油池隔间数，隔油池工作水深，则般采用。

隔油池过水断面面积废水在隔油池中的水平流速取，则隔油池的过水断面面积为式中隔油池的过水断面面积隔油池的设计流量，。

隔油池总容积隔油池按最大水量进行计算，废水在隔油池内的停留时间取，其总容积为式中隔油池的总容积隔油池的废水设计流量废水在隔油池内的设计停留时间类含油废水隔油沉淀池混凝气浮池段接触氧化二段接触氧化油漆厂综合废水设计第页共页工艺设计隔油沉淀池平流式按废水在隔油池内的停留时间进行设计计算。

隔油沉淀池采用人工撇油除渣除率出水石油类加入的生活污水生活污水为进水去除率出水进水石油类石油类去除率出水石油微生物附着生长既可提高对冲击负荷的抵抗能力，又可不考虑污泥膨胀现象的发生，运行管理也较为方便。

废水处理效率进水去除率出水进水石油类石油类去剂可提高气浮效率，节省时间。

生物接触氧化法是利用固着在填料上的生物膜来吸附水中有机污染物并加以氧化分解，使污水净化，它的特点是生物量较高，以计，般在以上，有机容积负荷大，可节省投资油构造简单，便于运行管理，除油效果稳定。

混凝气浮采用溶气气浮，即在定压力条件下，将空气溶于水中并达饱和状态，然后突然减压，使水中空气以小气泡形式逸出，与污水中颗粒粘附，达到净化水体的目的。

加入混凝物接触氧化池需鼓入压缩空气，向废水中充氧，以保证好氧微生物的生命代谢活动。

压缩空气由离心风机提供，生物接触氧化池采用高效曝气头曝气。

处理工艺特点隔油混凝气浮生物接触氧化法工艺特点平流式隔油物接触氧化池需鼓入压缩空气，向废水中充氧，以保证好氧微生物的生命代谢活动。

压缩空气由离心风机提供，生物接触氧化池采用高效曝气头曝气。

处理工艺特点隔油混凝气浮生物接触氧化法工艺特点平流式隔油构造简单，便于运行管理，除油效果稳定。

混凝气浮采用溶气气浮，即在定压力条件下，将空气溶于水中并达饱和状态，然后突然减压，使水中空气以小气泡形式逸出，与污水中颗粒粘附，达到净化水体的目的。

加入混凝剂可提高气浮效率，节省时间。

生物接触氧化法是利用固着在填料上的生物膜来吸附水中有机污染物并加以氧化分解，使污水净化，它的特点是生物量较高，以计，般在以上，有机容积负荷大，可节省投资微生物附着生长既可提高对冲击负荷的抵抗能力，又可不考虑污泥膨胀现象的发生，运行管理也较为方便。

废水处理效率进水去除率出水进水石油类石油类去除率出水石油类加入的生活污水生活污水为进水去除率出水进水石油类石油类去除率出水石油类含油废水隔油沉淀池混凝气浮池段接触氧化二段接触氧化油漆厂综合废水设计第页共页工艺设计隔油沉淀池平流式按废水在隔油池内的停留时间进行设计计算。

隔油沉淀池采用人工撇油除渣。

隔油池总容积隔油池按最大水量进行计算，废水在隔油池内的停留时间取，其总容积为式中隔油池的总容积隔油池的废水设计流量废水在隔油池内的设计停留时间般采用。

隔油池过水断面面积废水在隔油池中的水平流速取，则隔油池的过水断面面积为式中隔油池的过水断面面积隔油池的设计流量废水在隔油池中的水平流速，。

隔油池隔间数隔油池隔间数为式中隔油池每个隔间的宽度隔油池工作水深，。

取隔油池隔间数，隔油池工作水深，则隔油池有效长度隔油池的有效长度为式中符号意义同前。

隔油池建筑高度取隔油池超高为，则隔油池建筑高度为式中隔油池超高般不小于。

调节池由于油漆生产废水属间歇式排放，排放的偶然性大，连续性差，水质水量波动范围较大，故取废水在调节池内停留时间为小时，则油漆废水调节池容积为式中调节池内水的流量水在调节池内停留时间，。

取调节池有效水深为，长，则调节池宽为取调节池超高为，则调节池建筑高度为油漆厂综合废水设计第页共页式中调节池超高，。

调节池向混凝气浮池提升废水所用提升泵选用型潜水排污泵二台，用备，其性能参数如表。

表型潜水排污泵性能表型号排出口径流量扬程转速功率重量混凝气浮池气浮所需空气量取回流比为，释气量为，水温校正系数为，则式中气浮所需空气量气浮池设计水量试验条件下的回流比试验条件下的释气量水温校正系数，取主要考虑水的粘滞度影响，试验时水温与冬季水温相差大者取高值。

加压溶气水量取溶气压力为公斤厘米，水温为，则η式中加压溶气水量选定的溶气压力，公斤厘米η溶气效率，对装阶梯环填料的溶气罐查表溶解度系数，可根据水温查表。

由水温为，查表得溶解度系数，溶气效率η为。

表阶梯环填料层高的水温压力与溶气效率间的关系表水温溶气压力溶气效率水温溶气压力溶气效率表不同温度下的值温度接触室的表面积选定接触室中水流的上升流速为，则池宽取，则池长选用Ⅱ型溶气释放器五支按时的加压溶气水量选油漆厂综合废水设计第页共页取，释放器安装在距离接触室底部约处的接触室中央，均布。

Ⅱ型溶气释放器的性能见表。

表Ⅱ型溶气释放器性能规格溶气水支管接口直径不同压力下的流量作用直径回流泵选用型清水泵两台，用备，其主要性能参数见表。

表清水泵主要性能参数表型号流量扬程电机功率必需气蚀余量重量分离室的表面积选定分离速度分离室的向下平均水流速度为，则对矩形池子分离室的长宽比般取。

池宽取，则池长气浮池的净容积选定池子的平均水深为般指分离室深，则容器罐直径选定过流密度为，则溶气罐直径为般对于空罐选用，对填料罐选用。

选用型压力溶气罐，罐直径。

空压机额定空气量式中安全系数，般取。

选风机所需压力相对压力可按下式计算式中同前但需是把折算成充氧装置曝气头以上的生物接触氧化池水深充氧装置的阻力根据实验数据或有关资料，。

两级生物接触氧化池风管的阻力损失按最不利点考虑。

故采用二级生物接触氧化池的沿程阻力及局部阻力计算风机所需的压力。

曝气装置选用可变微孔曝气器，其阻力为，曝气头以上水深为。

所以，此外，根据设备和系统的具体情况，尚宜酌留适当剩余压力。

风机所提供的气量应为两级生物接触氧化池所需气量的和，即为选用三叶罗茨鼓风机两台，用备，其主要性能参数如表。

表三叶罗茨鼓风机性能参数表型号转速进口流量升压轴功率配套电机重量型号功率污泥产量按每去除产生污泥计算，则二级生物接触氧化池的污泥产量为油漆厂综合废水设计第页共页斜板管沉淀池的设计计算选用升流式异向流斜板沉淀池沉淀池的长度与宽度取斜板水平倾角为，斜板效率η为，板内水流速度取，则由公式η可求得为式中η斜板效率沉淀池长度沉淀池宽度进入沉淀池的水量板内水流速度斜板水平倾角，度。

取沉淀池长度为，则沉淀池宽度，取整为。

斜板净间距与块数取斜板长度为，取，将代入式得每块斜板的水平间距χ为为便于安装，取χ，则斜板块数为每块斜板厚度取，则池长增加。

沉淀时间沉淀时间即水流经斜板所需的时间为沉淀池外形尺寸沉淀池前端进水部分长度取，后端死水区长度取，则沉淀池总长度为。

斜板下部配水区及缓冲层高度之和取，斜板上部清水区高度取，超高取，沉淀池采用个贮泥斗，斗底，泥斗高度取，则底坡为。

沉淀池总高。

沉淀池沉淀部分外形尺寸为。

斜板沉淀池水力条件复核断面水力半径湿周元过水断面面积沉淀单雷诺数由于时，水的运动黏度，满足层流条件。

油漆厂综合废水设计第页共页弗罗德数斜板沉淀池的弗罗德数在之间，可以满足水流的稳定性条件。

进水区斜板沉淀池进水区的水力停留时间按计算。

过水洞以上至液面的高度为进水区的高度，进水区的宽度与沉淀池的宽度相等。

进水区的容积为进水区宽高则长集水系统集水系统采用锯齿形三角堰。

采用三条集水堰，槽距为。

取堰上水头。

单堰流量每条集水堰的流量为每条集水堰的三角堰个数为，取个。

校核时在之间，符合要求