12【毕业设计】桥梁毕业设计文档

永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。

永久作用效应计算永久作用集度预制梁自置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。

主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。

根据梁跨结构纵横截面的布置，计算可变作的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，马蹄和腹板部分为配合钢束弯起而从四分点开始到距支点截面处，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。

横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设。

所以有所以，受压翼缘的有效宽度取。

横截面沿跨长的变化如图所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。

梁端部区段由于锚头集中力相邻两梁的平均间距，对于中梁为，式中为梁腹板宽度，为承托长度，这里，为受压翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值。

即指标表明以上初拟的主梁中截面是合理的。

受压翼缘有效宽度的计算按公路桥梁规定，型截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值简支梁计算跨径的，即检验截面效率指标希望在以上上核心距下核心距截面效率④合计合计表小截面截面几何特征表分块号分块面积面几何特征表分块号分块面积④单位图变化点截面ⅡⅡ尺寸图尺寸单位图支点截面ⅢⅢ尺寸图尺寸单位计算截面几何特征见表④④图截面分块尺寸示意图尺寸单位表大截面截三角形过渡，高度为，以减小局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图见图。

Ⅲ支座中心线ⅢⅡⅡⅠ桥梁中心线Ⅰ图结构尺寸图尺寸单位图跨中截面ⅠⅠ尺寸图尺寸。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的为合适。

同时还根据公预规条对钢束间距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作加厚到以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的，即。

本设计中腹板厚度取加厚到以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

在预应力混凝土梁中腹板内主拉应力较小，腹板厚度般由布置预制孔管的构造决定，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的，即。

本设计中腹板厚度取。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，马蹄面积占截面总面积的为合适。

同时还根据公预规条对钢束间距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减小局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸，就可绘出预制梁的跨中截面图见图。

Ⅲ支座中心线ⅢⅡⅡⅠ桥梁中心线Ⅰ图结构尺寸图尺寸单位图跨中截面ⅠⅠ尺寸图尺寸单位图变化点截面ⅡⅡ尺寸图尺寸单位图支点截面ⅢⅢ尺寸图尺寸单位计算截面几何特征见表④④图截面分块尺寸示意图尺寸单位表大截面截面几何特征表分块号分块面积④合计表小截面截面几何特征表分块号分块面积④合计检验截面效率指标希望在以上上核心距下核心距截面效率指标表明以上初拟的主梁中截面是合理的。

受压翼缘有效宽度的计算按公路桥梁规定，型截面梁受压翼缘有效宽度，取下列三者中的最小值简支梁计算跨径的，即相邻两梁的平均间距，对于中梁为，式中为梁腹板宽度，为承托长度，这里，为受压翼缘悬出板的厚度，可取跨中截面翼板厚度的平均值。

即。

所以有所以，受压翼缘的有效宽度取。

横截面沿跨长的变化如图所示，本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。

梁端部区段由于锚头集中力的作用引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，马蹄和腹板部分为配合钢束弯起而从四分点开始到距支点截面处，马蹄逐渐抬高，腹板逐渐加宽。

横隔梁的设置为了增强主梁间的横向连接刚度，除设置端横隔梁外，还设置片中横隔梁，间距为，共片，为了计算方便，五道横隔梁的厚度取相同的值，为延高度不变。

主梁作用效应计算主梁的作用效应计算包括永久作用效应和可变作用效应。

根据梁跨结构纵横截面的布置，计算可变作用下荷载横向分布系数，求出各主梁控制截面取跨中四分点变化点截面及支点截面的永久作用和最大可变效应，再进行主梁作用效应组合标注组合短期组合和极限组合。

永久作用效应计算永久作用集度预制梁自重跨中截面段主梁自重四分点至跨中马蹄抬高与腹板变宽段梁的自重近似计算长主梁端部截面面积为支点段梁的自重长主梁的横隔梁中横隔梁体积为端横隔梁体积为故半跨内横隔梁重量主梁永久作用集度Ⅰ二期永久作用翼缘板中间湿接缝集度边梁现浇部分横隔梁片中横隔梁现浇部分体积片端横隔梁现浇部分体积故桥面铺装层水泥混凝土找平层沥青混凝土铺装层若将桥面铺装均摊给五片主梁，则人行道采用非悬壁式人行道栏杆侧栏杆将人行道和栏杆重量均分给五片主梁，则边梁二期永久作用集度Ⅱ永久作用效应如图所示，设为计算截面离左支座的距离，并令。

影响线影响线图永久作用效应计算图永久作用效应计算公式支点弯矩支点剪力变截面处弯矩变截面处剪力处弯矩处剪力跨中弯矩跨中剪力表边梁号梁永久作用效应截面位置距支点截面的距离期恒载二期恒载弯矩剪力弯矩剪力弯矩剪力支点变截面跨中可变作用效应计算偏心压力法冲击系数和车道折减系数冲击系数和车道折减系数计算结构的冲击系数与结构的基频有关，故应先计算结构的基频，简支梁的基频可按下式计算其中，荷载短期效应作用下的应力验算荷载短期效应组合，，，中性轴位置的方程为已知解三次方程解得混凝土受压边缘应力于是小于混凝土的控制应力钢筋应力验算预应力钢筋拉应力非预应力钢筋拉应力锚固区局部承压计算根据对三束预应力钢筋锚固特点的分析，钢束的锚固端局部承压条件最不利，现在对锚固端进行局部承压验算。

图为钢束梁端锚具及间接钢筋的构造布置图。

计算底面积重叠部分注图中钢筋均为直径是的钢筋图非预应力钢筋布置图尺寸单位局部受压区尺寸要求配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应满足下列锚下混凝土抗裂计算的要求式中结构重要性系数，这里取局部受压面积上的局部压力设计值，后张法锚头局压区应取倍张拉时的最大压力，所以局部压力设计值为混凝土局部承压修正系数，张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的时张拉，此时混凝土强度等级相对于，由附表查得混凝土局部承压承载力提高系数，混凝土局部受压面积，为扣除空洞后面积，为不扣除空洞面积对于具有喇叭管并与垫板连成整体的锚具，可取垫板面积扣除喇叭管尾端内孔面积采用的锚具的喇叭管尾端内孔直径为，所以局部受压计算底面积局部受压面为边