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压力控制回路的选择采用双联泵。
低压泵用于快进和快退,高压泵用于工进。
用液控顺序阀实现低压大流量泵卸载,用溢流阀调整高压小流量泵的供油压力。
夹紧回路的选择采用带定位的二位五通换向阀与顺序阀实现夹紧,定位,松开及拔销动作。
考虑到夹紧时可调节和当进油路压力瞬时下降时仍能保持夹紧力,所以接入单向阀保压。
还装有减压阀调节夹紧力的大小和保持夹紧力的稳定。
二〇二年六月九日星期六组成液压系统将上述选定的液压回路进行组合,并根据要求做必要的修改补充即组成钻工序的液压系统图。
为便于观察调整压力,在液压泵的进口处背压阀和液压缸无杆腔进口处设置测压点,并设置多电压力表开关。
这样只需个压力表即能观测各点压力。
选择液压元件泵的选择由前知工进阶段液压缸工作压力最大。
若取进油路总压力损失为快速运动回路来实现快速运动。
本系统对换向平稳性的要求不是很高,所以选用价格较低的电池换向阀控制换向回路,为了便于差动连接,选用三位五通电磁换向阀。
二个动力部件可同时实现换向,亦可不同时换向。
由计算可知泵供油,功率损失较大,系统效率低,而选用双泵作为油源较合理,其结构简单,噪声小,寿命长,成本低。
经比较选用双泵供油形式。
快速运动回路和速度换接回路根据本设计的运动方式和要求,采用差动连接和双泵供油两种计算前已确定了采用调速阀的进口节流调速,因此相应采用开式循环系统。
这种调速回路具有较好的低速稳定性和速度负载特性。
由表可知,液压系统的工作循环主要由低压大流量和高压小流量两阶段组成,显然采用单个定量工件与型块摩擦系数,切削扭矩安全系数,则,可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步,而快退时,液压缸有杆腔进油,压力为,无杆腔回油,压力为。
二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径,快退按快退时背压按,代入计算公式和计算结果列于表中。
注差动连接时,液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率快进工进求。
计算液压缸各工作阶段的工作压力,流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积,可以算出液压缸工作阶段的压力,流量和功率,在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量,压力和功率工作循环计算按最低工进速度验算液压缸尺寸,查产品样本,调速阀最小稳定流量,因工进速度为最小速度,则,满足最低速度的要按将所计算的与值分别圆整到相近的标准直径,以便采用标准的密封式元件。
圆整后得二〇二年六月九日星期六按标准直径算出前冲,在回油路中装有背压阀,初选背压。
由表可知最大负载为工进阶段的负载按此计算则液压缸直径由可知活塞杆直径作压力为。
确定液压缸的主要结构尺寸动力滑台快进快退速度相等,现采用缸体固定的单杆式液压缸快进时采用差动连接,并取无杆腔有效面积等于有杆腔有面积的两倍,即为了防止在钻孔钻通时滑台突然载可以算出,见表。
根据负载计算结果和已知的各阶段的速度,可绘出负载图和速度图,见图。
图负载和速度图执行元件主要参数的确定初选液压缸的工作压力参考同类型组合机床,初定液压缸的工惯性力二〇二年六月九日星期六如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响,并设液压缸机械效率,则液压缸在整个工作阶段的总机械负载表运动阶段计算公式总机械负载起动加速快进工进快退。
加减速时间为,静摩擦系数,动摩擦系数。
负载分析工作部件卧式放置,所以只需考虑的力有切削力,导轨摩擦力和惯性力。
导轨的静摩擦力,导轨的动摩擦力。
表液压缸各运动阶段负系统。
钻刀的工作循环为快进工进快退停止。
调查研究及计算结果表明,钻刀快进快退的速度为,工进速度为,快进行程为,工进行程为,重力为,切削力。
系统。
钻刀的工作循环为快进工进快退停止。
调查研究及计算结果表明,钻刀快进快退的速度为,工进速度为,快进行程为,工进行程为,重力为,切削力。
加减速时间为,静摩擦系数,动摩擦系数。
负载分析工作部件卧式放置,所以只需考虑的力有切削力,导轨摩擦力和惯性力。
导轨的静摩擦力,导轨的动摩擦力。
表液压缸各运动阶段负载表运动阶段计算公式总机械负载起动加速快进工进快退惯性力二〇二年六月九日星期六如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响,并设液压缸机械效率,则液压缸在整个工作阶段的总机械负载可以算出,见表。
根据负载计算结果和已知的各阶段的速度,可绘出负载图和速度图,见图。
图负载和速度图执行元件主要参数的确定初选液压缸的工作压力参考同类型组合机床,初定液压缸的工作压力为。
确定液压缸的主要结构尺寸动力滑台快进快退速度相等,现采用缸体固定的单杆式液压缸快进时采用差动连接,并取无杆腔有效面积等于有杆腔有面积的两倍,即为了防止在钻孔钻通时滑台突然前冲,在回油路中装有背压阀,初选背压。
由表可知最大负载为工进阶段的负载按此计算则液压缸直径由可知活塞杆直径按将所计算的与值分别圆整到相近的标准直径,以便采用标准的密封式元件。
圆整后得二〇二年六月九日星期六按标准直径算出按最低工进速度验算液压缸尺寸,查产品样本,调速阀最小稳定流量,因工进速度为最小速度,则,满足最低速度的要求。
计算液压缸各工作阶段的工作压力,流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积,可以算出液压缸工作阶段的压力,流量和功率,在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量,压力和功率工作循环计算公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率快进工进快退按快退时背压按,代入计算公式和计算结果列于表中。
注差动连接时,液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为,而快退时,液压缸有杆腔进油,压力为,无杆腔回油,压力为。
二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径,工件与型块摩擦系数,切削扭矩安全系数,则,可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步计算前已确定了采用调速阀的进口节流调速,因此相应采用开式循环系统。
这种调速回路具有较好的低速稳定性和速度负载特性。
由表可知,液压系统的工作循环主要由低压大流量和高压小流量两阶段组成,显然采用单个定量泵供油,功率损失较大,系统效率低,而选用双泵作为油源较合理,其结构简单,噪声小,寿命长,成本低。
经比较选用双泵供油形式。
快速运动回路和速度换接回路根据本设计的运动方式和要求,采用差动连接和双泵供油两种快速运动回路来实现快速运动。
本系统对换向平稳性的要求不是很高,所以选用价格较低的电池换向阀控制换向回路,为了便于差动连接,选用三位五通电磁换向阀。
二个动力部件可同时实现换向,亦可不同时换向。
由计算可知,当滑台从快进转为工进时,进入液压缸的流量由降为,可选用二位五通行程阀来实现速度换接,以减少液压冲击。
压力控制回路的选择采用双联泵。
低压泵用于快进和快退,高压泵用于工进。
用液控顺序阀实现低压大流量泵卸载,用溢流阀调整高压小流量泵的供油压力。
夹紧回路的选择采用带定位的二位五通换向阀与顺序阀实现夹紧,定位,松开及拔销动作。
考虑到夹紧时可调节和当进油路压力瞬时下降时仍能保持夹紧力,所以接入单向阀保压。
还装有减压阀调节夹紧力的大小和保持夹紧力的稳定。
二〇二年六月九日星期六组成液压系统将上述选定的液压回路进行组合,并根据要求做必要的修改补充即组成钻工序的液压系统图。
为便于观察调整压力,在液压泵的进口处背压阀和液压缸无杆腔进口处设置测压点,并设置多电压力表开关。
这样只需个压力表即能观测各点压力。
选择液压元件泵的选择由前知工进阶段液压缸工作压力最大。
若取进油路总压力损失为,则液压泵最高工作压力可按式因此泵的额定压力可取由前表知工进时所需流量最小是,设溢流阀最小溢流量为,则最小流量泵的流量应为快进快退时液压缸所需的最大流量为。
即大流量泵的流量根据上面计算的压力和流量,查产品样本,选用具有工作环境要求低,功耗低,体积小,安装方便等特点。
硬件还包括专用的手持式编程器和显示器,操作面板等外围设备及电缆安装导轨等附件。
基本单元基本单元包括,电源通讯接口等。
根据基本单元上输入输出点的数量进行型号的选择。
确定系统的总点数输入启动按钮,定位夹紧钮,松开拔销钮,压力继电器开关,快进行程开关,工进行程开关,终点复位行程开关,共个点。
输出钻头快进电磁铁,钻头快进电磁铁,扩头快进电磁铁,扩头快进电磁铁,探测快进电磁铁,攻丝快进电磁铁,攻丝快进电磁铁,钻头工进电磁铁,钻头工进电磁铁,扩头工进电磁铁,扩头工进电磁铁,攻丝工进电磁铁,攻丝工进电磁铁,钻头快退电磁铁,钻头快退电磁铁,扩头快退电磁铁,扩头快退电磁铁,探测快退电磁二〇二年六月九日星期六铁,攻丝工退电磁铁,攻丝工退电磁铁,攻丝快退电磁铁,攻丝快退电磁铁,松开拔销电磁铁,定位夹紧电磁铁,油泵电机电磁接触器,钻头电动机电磁接触器,扩头电动机电磁接触器,攻丝电机电磁接触器,共个点。
确定的型号选用,为,它有个输入点,个输出点,已经算是有很多的数的了,但还是不够用,尚缺个输入点,个输出点,得扩展个模块。
扩展个,的模块输入继电器输出。
及工作方式的在基本单元内,它是的大脑,包括位处理器,内部管理程序存储器,用户程序存储器,数据存储器及其它控制电路。
的采用了最新的软硬件技术,设计先进,的功能灵活,处理速度快。
的工作方式有停机方式和运行方式两种方式停机方式在该状态下,可把用户程序装入的用户程序存储器,数据送入,改变配置等操
