TOP9毕业设计_简支梁桥.doc文档免费在线阅读

青岛理工大学毕业设计论文第页表跨中四分点截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩全截面翼板三角承托腹板下三角马蹄预制截面翼板三角承托腹板下三角马蹄表支点截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩检查截面效率指标希望在以上上核心距下核心距截面效率指标上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是预制截面形心至上缘距离。

支点全截面形心至上缘距离预制截面形心至上缘距离。

全截面翼板三角承托腹板预制截面翼板三角承托腹板青岛理工大学毕业设计论文第页跨中全截面形心至上缘距离块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩全截面翼板三角承托腹板下三角马蹄预制截面翼板三角承托腹板下三角马蹄表支点截面几何特性计算表分算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩的跨中截面图。

图跨中截面尺寸图尺寸单位计算截面几何特征将主梁截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特征列表计算见下表。

青岛理工大学毕业设计论文第页表跨中四分点截面几何特性计置，层最多排两束，同时还根据公预规对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减少局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸就可以绘出预制梁防止在施工过程和运营中马蹄部分出现纵向裂缝，其面积不宜小于截面总面积的。

马蹄宽度约为肋宽的倍，马蹄全宽部分的高度加斜坡区高度约为梁高的倍。

本设计考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按二层布抵抗翼缘根部较大的弯矩。

形截面梁的腹板厚度规定不小于，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的。

本设计腹板厚度取。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，为了梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。

本设计预制梁的翼板厚度取用，在于腹板相连处的翼板厚度不应小于梁高的，该处翼板根部加厚到以板使混凝土用量增加不多，而节省预应力筋数量较多。

本设计采用的主梁高度比较合适。

青岛理工大学毕业设计论文第页主梁截面细部尺寸图结构尺寸图尺寸单位青岛理工大学毕业设计论文第页形五片主梁。

主梁跨中主要尺寸拟定主梁高度对于常用的等截面简支梁，其高跨比的取值范围在，对预应力混凝土形梁般可取左右。

当桥梁建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为加高腹，可以提高截面效率指标，比较经济合理。

翼板的宽度为，由于宽度较大，为了保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，预制梁宽，现浇湿接缝。

净的桥形选用十片主梁，上下行车道各钢束张拉时混凝土的抗压抗拉标准强度，则，。

。

横截面布置主梁间距与主梁片数对于跨径较大的预应力混凝土简支梁桥，当吊装重量不受限制时，适当增加主梁的间距，加大翼缘宽度力标准状态组合材料重度钢筋混凝土沥青混凝土钢绞线钢束与混凝土的弹性模量比无纲量注考虑混凝土强度达到时开始张拉预应力钢束。

和分别表示短期效应组合容许拉应力容许主拉应力钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力持久状态应力短期效应组合容许拉应力容许主拉应力钢绞线标准强度弹性模量抗拉设计强度最大控制应力持久状态应力标准状态组合材料重度钢筋混凝土沥青混凝土钢绞线钢束与混凝土的弹性模量比无纲量注考虑混凝土强度达到时开始张拉预应力钢束。

和分别表示钢束张拉时混凝土的抗压抗拉标准强度，则，。

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横截面布置主梁间距与主梁片数对于跨径较大的预应力混凝土简支梁桥，当吊装重量不受限制时，适当增加主梁的间距，加大翼缘宽度，可以提高截面效率指标，比较经济合理。

翼板的宽度为，由于宽度较大，为了保证桥梁的整体受力性能，桥面板采用现浇混凝土刚性接头，预制梁宽，现浇湿接缝。

净的桥形选用十片主梁，上下行车道各五片主梁。

主梁跨中主要尺寸拟定主梁高度对于常用的等截面简支梁，其高跨比的取值范围在，对预应力混凝土形梁般可取左右。

当桥梁建筑高度不受限制时，增大梁高往往是较经济的方案，因为加高腹板使混凝土用量增加不多，而节省预应力筋数量较多。

本设计采用的主梁高度比较合适。

青岛理工大学毕业设计论文第页主梁截面细部尺寸图结构尺寸图尺寸单位青岛理工大学毕业设计论文第页形梁翼板的厚度主要取决于桥面板承受车轮局部荷载的要求，还应考虑能否满足主梁受弯时上翼板受压的强度要求。

本设计预制梁的翼板厚度取用，在于腹板相连处的翼板厚度不应小于梁高的，该处翼板根部加厚到以抵抗翼缘根部较大的弯矩。

形截面梁的腹板厚度规定不小于，同时从腹板本身的稳定条件出发，腹板厚度不宜小于其高度的。

本设计腹板厚度取。

马蹄尺寸基本由布置预应力钢束的需要确定的，设计实践表明，为了防止在施工过程和运营中马蹄部分出现纵向裂缝，其面积不宜小于截面总面积的。

马蹄宽度约为肋宽的倍，马蹄全宽部分的高度加斜坡区高度约为梁高的倍。

本设计考虑到主梁需要配置较多的钢束，将钢束按二层布置，层最多排两束，同时还根据公预规对钢束净距及预留管道的构造要求，初拟马蹄宽度为，高度为，马蹄与腹板交接处作三角形过渡，高度为，以减少局部应力。

按照以上拟订的外形尺寸就可以绘出预制梁的跨中截面图。

图跨中截面尺寸图尺寸单位计算截面几何特征将主梁截面划分成五个规则图形的小单元，截面几何特征列表计算见下表。

青岛理工大学毕业设计论文第页表跨中四分点截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩全截面翼板三角承托腹板下三角马蹄预制截面翼板三角承托腹板下三角马蹄表支点截面几何特性计算表分块名称分块面积分块面积形心至上缘距离分块面积对上缘静距分块面积的自身惯矩分块面积对截面形心的惯矩全截面翼板三角承托腹板预制截面翼板三角承托腹板青岛理工大学毕业设计论文第页跨中全截面形心至上缘距离预制截面形心至上缘距离。

支点全截面形心至上缘距离预制截面形心至上缘距离。

检查截面效率指标希望在以上上核心距下核心距截面效率指标上述计算表明，初拟的主梁跨中截面是合理的。

横截面沿跨长的变化本设计主梁采用等高形式，横截面的梁翼板厚度沿跨长不变。

粱端部区段由于锚头集中力的作用而引起较大的局部应力，也为布置锚具的需要，在距梁端范围内将腹板加厚到与马蹄同宽。

马蹄部分为配合钢束弯起而从四分点附近开始向支点逐渐抬高，在马蹄抬高的同时腹板宽度亦开始变化。

横隔梁的布置由于主梁很长，为了减小跨中弯矩的影响，全梁共设了五道横隔梁，分别布置在跨中截面两个四分点及支点处，其间距为。

端横隔梁的高度与主梁同高，厚度为上部，下部中横隔梁高度为，厚度为上部，下部。

桥面铺装桥面为混凝土铺装层两边最薄处为，按的坡度过渡到跨中，重度沥青铺装层，重度。

主梁内力计算根据上述梁跨结构纵，横截面的布置，并通过可变作用下的梁桥荷载横向分布计算，可分别求得主梁控制截面般取跨中四分点和支点截面的恒载和最大活载内力，然后在进行主梁内力组合。

恒载内力计算恒载集度ⅰ预制梁自重期恒载青岛理工大学毕业设朗日和欧拉变量的线单元变形切开节点添加弯矩，并给它个单位相对转动见图，利用虚功原理得出因此可得，这意味着的影响值等于梁在节点受到的个单位转动所产生的挠度值由图中的虚线表示。

因此对于涉及材料力学挠度的求解可以更简便的进行。

英文文献节选自青岛理工大学毕业设计论文第页参考文献姜福香主编桥梁工程北京机械工业出版社，姚玲森主编桥梁工程北京人民交通出版社，范立础主编桥梁工程上北京人民交通出版社，叶见曙结构设计原理北京人民交通出版社，江祖明，王崇礼主编公路桥涵设计手册墩台与基础北京人民交通出版社，公路桥涵设计手册梁桥上下册北京人民交通出版社，公路工程技术标准北京中华人民共和国交通部发布，公路桥涵设计通用规范北京中华人民共和国交通部发布，公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范北京中华人民共和国交通部发布，公路桥涵施工技术规范北京中华人民共和国交通部发布，预应力钢绞线规范北京中华人民共和国交通部发布，公路桥涵地基与基础设计规范北京中华人民共和国交通部发布，卢树圣现代预应力混凝土理论与应用北京中国铁道出版社，胡兆同陈万春编著桥梁通用构造及简支梁桥北京人民交通出版社，庄军生桥梁支座北京中国铁道出版社，范丙臣盖梁的设计与计算桥梁结构，易建国，混凝土简支梁板桥示例，北京人民交通出版社，李运光，桥梁工程天津天津大学出版社，李自林，桥梁工程武汉华中理工大学出版社，凌治平，基础工程，北京人民交通出版社青岛理工大学毕业设计论文第页致谢在为期四个月的毕业设计期间，各项工作进行得比较顺利，这主要得益于赵建锋老师给予的无限关怀和指导。

还有桥梁组的其他老师，姜福香老师，岳渠德老师，王玉田老师，李亮老师，朱亚光老师。

各位老师不辞辛苦，非常细心热心的帮助了我，提供了许多宝贵的意见和建议，不仅使我顺利完成了毕业设计，而且增强了我的自信心，使我的知识体系更加扎实我从中学到很多书本上没有的东西，这些都是老师们多年教学实践经验的总结，这为我们以后走向工作岗位奠定了良好的基础。

在此谨向他们表示深深的谢意，此外，在我大学四年期间