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确定成型周期的经验数值如表所示。

表成型周期与壁厚关系制件壁厚成型周期制件壁厚成型周期结论经过上面的经验数据和推荐值，可以初步确定成型工艺参数，因为各个推荐值有差别，而且有的与实际注塑成型时的参数设置也不致，结合两者的合理因素，初定制品成型工艺参数如表所示。

表制品成型工艺参数初步确定特性内容特性内容注塑机类型螺杆式螺杆转速喷嘴形式通本产品塑件的圆角取第章注塑成型工艺注塑成型工艺条件温度注塑成型过程中需要控制的温度有料筒温度以更好的锁紧。

圆角塑件上各处的轮廓过度和壁厚连接处，般采用圆角连接，有特殊要求时才采用尖角结构。

尖角容易产生应力集中，在受力或受冲击载荷时会发生破裂。

圆角不仅有利于物料充模，同时也有利于融料在模具型腔内的流动和塑件的脱模。

圆角的取值与应力集中的关系遵循函数关系，当以后应力集中变的缓和，该塑件的圆角取。

值与应力集中的关系遵循函数关系，当以后应力集中变的缓和，该塑件的圆角取。

结论圆角不仅有利于物料充模，同时也有利于融料在模具型腔内的流动和塑件的脱模。

尖角容易产生应力集中，在受力或受冲击载荷时会发生破裂。

部分内容简介行的塑件内，外表面都应具有合理的斜度结论本产品采用的脱模斜度推荐值制件外表面，制件内表面塑件内表面在造型时就有弧度，如果要有脱模斜度就是在凹槽和锁位处，这不仅对脱模有好处，而且可以更好的锁紧。

圆角塑件上各处的轮廓过度和壁厚连接处，般采用圆角连接，有特殊要求时才采用尖角结构。

尖角容易产生应力集中，在受力或受冲击载荷时会发生破裂。

圆角不仅有利于物料充模，同时也有利于融料在模具型腔内的流动和塑件的脱模。

圆角的取值与应力集中的关系遵循函数关系，当以后应力集中变的缓和，该塑件的圆角取。

结论本产品塑件的圆角取第章注塑成型工艺注塑成型工艺条件温度注塑成型过程中需要控制的温度有料筒温度，喷嘴温度和模具温度等。

喷嘴温度通常略微低于料筒的最高温度，以防止熔料在直通式喷嘴口发生流涎现象模具温度般通过冷却系统来控制为了保证制件有较高的形状和尺寸精度，应避免制件脱模后发生较大的翘曲变形，模具温度必须低于塑料的热变形温度。

压力注射成型过程中的压力包括注射压力，保压力和背压力。

注射压力用以克服熔体从料筒向型腔流动的阻力，提供充模速度及对熔料进行压实等。

保压力的大小取决于模具对熔体的静水压力，与制件的形状，壁厚及材料有关。

对于像流动性好的料，保压力应该小些，以避免产生飞边，保压力可取略低于注射压力。

背压力是指注塑机螺杆顶部的熔体在螺杆转动后退时所受到的压力，背压力除了可驱除物料中的空气，提高熔体密实程度之外，还可以使熔体内压力增大，螺杆后退速度减小，塑化时的剪切作用增强，摩擦热量增大，塑化效果提高，根据生产经验，背压的使用范围约为。

时间完成次注塑成型过程所需要的时间称为成型周期。

包括注射时间，保压时间，冷却时间，其它时间开模，脱模，涂脱磨剂，安放嵌件和闭模等，在保证塑件质量的前提下尽量减小成型周期的各段时间，以提高生产率，其中，最重要的是注射时间和冷却时间，在实际生产中注射时间般为秒，保压时间般为秒，冷却时间般为秒这三个时间都是根据塑件的质量来决定的，质量越大则相应的时间越长。

确定成型周期的经验数值如表所示。

表成型周期与壁厚关系制件壁厚成型周期制件壁厚成型周期结论经过上面的经验数据和推荐值，可以初步确定成型工艺参数，因为各个推荐值有差别，而且有的与实际注塑成型时的参数设置也不致，结合两者的合理因素，初定制品成型工艺参数如表所示。

表制品成型工艺参数初步确定特性内容特性内容注塑机类型螺杆式螺杆转速喷嘴形式通用式模具温度喷嘴温度后段温度中段温度前段温度注射压力保压力注射时间保压时间冷却时间其他时间成型周期成型收缩后处理温度，保温时间小时。

注塑机的选择和校核选择注塑机由公称注射量选定注射机由注射量选定注射机由建模分析得单个塑件材料密度取总体积总质量流道凝料流道凝料的体积质量是个未知数，根据手册取来估算，塑件越大则比例可以取的越小实际注射质量为实实际注射量为实根据实际注射量应小于倍公称注射量原则，即公实公实次成型的塑料重量塑件与流道凝料之和应在注塑机理论注射量的之间既能保证制品质量，又可充分发挥设备的能力，则选为最佳。

塑件的形状较复杂，壁厚不均，也无特别高的精度要求，塑件的材料为，粘度为中等，般选用的压力为。

查表初选螺杆式注射机。

表型注塑机的主要参数模具开模顶出行程校核模具开模顶出行程应满足其中为最大顶出行程，查注射机型，为模具的顶出行程塑件的高度可见，满足其开模顶出行程。

注塑机型号额定注射量螺杆直径注射压力模板行程注射方式螺杆式锁模力顶出行程模具最大厚度模具最小厚度喷嘴圆弧半径顶出力拉杆间距喷嘴伸出量电动机功率加热功率机器外形尺寸注塑机的参数校核根据以上计算，浇注系统的体积为型最大注射量的校核计算校核式公型其中型公可见满足校核式，即所设计模具注射量满足最大注射量要求。

注射机压力的校核机塑机注射机的最大注射压力，或塑成型塑件所需的注射压力，或般取，注射机的最大注射压力机，可见注射机满足注射压力的要求。

模具锁模力校核型式中单个塑件在分型面上的投影面积型腔个数将浇注系统在分型面上的投影面积折算成型塑料熔体对型腔的平均压力投影面积根据查参考文献表取型所以综合验证，型注射机完全能满足此模具的注射要求第章模具设计模具设计步骤项目初始化材料收缩率为模具坐标系编辑工件坐标系，设定模具坐标系工件向下，向上型腔布局模腔，射模大型模架。

前者适用于模板尺寸为后者的模板尺寸。

由于塑料模具的蓬勃发展，现在在全国的部分地区形成了自己的标准。

本设计中采用的模架，导柱的直径为。

模架的结构如图。

图模架图第章浇注系统设计主流道主流道是连接注塑机的喷嘴与分流道的段通道，通常和注塑机的喷嘴在同轴在线，断面为圆形，有定的锥度，目的是便于冷料的脱模，同时也改善料流的速度，因为要和注塑机相配，所以其尺寸与注塑机有关，如图所示查表得知型注射机的喷嘴孔直径喷嘴球半径。

故取模具浇口套主流道小端直径为模具浇口套主流道球面半径为将主流道设计成圆锥形，锥度取。

由于主流道要与高温的塑料熔体和喷嘴反复接触和碰撞，所以主流道部分常设计成可拆卸的主流道浇口套，以便选用优质的钢材单独加工和热处理。

分流道常用分流道断面尺寸推荐如表所示。

表流道断面尺寸推荐值塑料名称分流道断面直径塑料名称分流道断面直径，聚乙烯尼龙类聚甲醛丙烯酸抗冲击丙烯酸醋酸纤维素聚丙烯异质同晶体聚苯乙烯软聚氯乙烯硬聚氯乙烯聚氨酯热塑性聚酯聚苯醚聚砜离子聚合物聚苯硫醚在该模具上取圆形断面形状，材料采用的是，所以采用直径为分流道。

浇口料的流动性好，可适用于各种浇口，为了不影响外观，简化模局结构，确定本设计采用扇形侧浇口。

排气系统设计该模具不是高深行腔，可以通过分型面和顶杆来排气，不需要另设排气槽。

第章脱模机构设计本设计使用简单的推杆脱模机构，因为该塑件的分型面简单，结构也不复杂，采用推简单的脱模机构可以简化模具结构，给制造和维护带来方便。

在对脱模机构做说明之前，需要对脱模力做个简单的计算。

脱模力的计算塑件在模具中冷却定型时，由于热收缩的原因其体积和尺寸都会逐渐缩小。

在塑料的软化温度以前收缩并不造成对型芯的包紧力，但制品固化后的继续降温则会对型芯产生包紧力，包紧力带来正压力，其垂直于型芯表面。

脱模温度越低，正压力越大。

脱模是必须克服该包紧力所产生的摩擦力。

对于不带通孔的壳体类塑件，脱模时还需克服大气的压力。

此外，还需克服塑件与钢材之间的黏附力及脱模机构本身运动时所受到的摩擦阻力。

由于在注塑成型时所用的塑料般都含有适量的脱模剂，故塑件与钢材之间的黏附力很小，可忽略不计。

正压力计算要确定将塑件从圆锥型芯上脱下的摩擦阻力，应先计算塑件收缩时对型芯的正压力。

因塑件壁厚与直径之比，可近似用型芯半径代替塑件的平均半径，得出塑件由于收缩而产生的对型芯的正压力其中的拉伸弹性模量塑料的收缩率塑料的泊松比塑件的拔模斜度角塑件的壁厚包紧力计算全面积所受的总压力为，模被制件包紧部分的长度为，取高度为的圈作微分单元，图半径为，其表面积为图该段所受的包紧力为薄壁塑件收缩使型芯全面积所受的总压力为同理，侧型芯所受的包紧力为其中侧孔周围的壁厚，取近似值侧孔的深度脱模力计算塑件包紧型芯时，其受力如图所示，该图把空间汇交力系简化在平面上，两个对称的代替垂直于全圆锥表面的总包紧力，两个对称的表面摩擦力代替作用在全圆锥表面上的，由于型芯有锥度，故在抽拔力作用下，塑件对型芯的正压力降低了，这时摩擦阻力为沿轴方向由平衡方程式即式中克服因包紧力而产生的摩擦力所需的抽拔力脱模系数摩擦系数因塑件底部没有孔，在推出时还需克服大气压力造成的阻力式中垂直于开模方向型芯的投影面积，大气压力按计算不计塑料对钢材粘附力和机构运动的摩擦阻力时，总抽拔力所以单个塑件所需的抽拔力为其中，，查表知，，，因脱模力准确计算很困难，为了可靠推出，对这里的取上限。

代入数值得所以沿开模方向所需的总抽拔力为总推杆脱模机构推杆脱模机构是最简单最常用的种形式，具有制造简单更换方便推出效果好等特点。

推杆直接与塑件接触，开模后将塑件推出。

推杆的截面形状可分为圆形，方形或椭圆形等其它形状，根据塑件的推出部位而定，最常用的截面形状为圆