用于注射台阶端盖的成型模具设计课程设计说明书文档28页优秀范文

主流道球面半径注射机喷嘴球头半径，取。

球面配合高度。

主流道当量半径如图所示。

二〇四年六月二十七日星期五图主流道浇口套的结构形式由于本模具主流道较长，定位圈和衬套设计成分体式较宜，其定位圈结构尺寸如图所示。

图定位套图主流道衬套的固定主流道衬套的固定形式如图所示。

浇注系统设计主流道的设计主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处，它将注射机喷嘴射出内的压力，通常取注射压力的，大致范围为。

对于黏度较大的精度较高的塑料制品应取较大值。

属于低黏度的塑料且塑件有精度要求，故模取。

由表可知该注射机的公称锁模力锁，锁模力安全系数这里取，则取，所以注射机锁模力胀锁，满足要求。

对于其他安装尺寸的校核要等到模架选定，结构尺寸确定后方可进行。

对于其他安装尺寸的校核要等到模架选定，结构尺寸确定后方可进行。

由表可知该注射机的公称锁模力锁，锁模力安全系数这里取，则取，所以注射机属于低黏度的塑料且塑件有精度要求，故模取。

部分内容简介总模二〇四年六月二十七日星期五式中，模是型腔的平均计算压力值。

模是模具型腔内的压力，通常取注射压力的，大致范围为。

对于黏度较大的精度较高的塑料制品应取较大值。

属于低黏度的塑料且塑件有精度要求，故模取。

由表可知该注射机的公称锁模力锁，锁模力安全系数这里取，则取，所以注射机锁模力胀锁，满足要求。

对于其他安装尺寸的校核要等到模架选定，结构尺寸确定后方可进行。

浇注系统设计主流道的设计主流道通常位于模具中心塑料熔体的入口处，它将注射机喷嘴射出的熔体导入分流道或型腔中。

主流道的形状为圆锥形，以便于熔体的流动和开模时主流道凝料的顺利拔出。

主流道设计要点为便于将凝料从主流道中拉出，主流道通常设计成锥形，其锥角。

内壁表面粗糙度般为。

为防止主流道与喷嘴处溢料及便于将主流道凝料拉出，主流道与喷嘴应紧密对接，主流道进口处应制成球面凹坑，其球面半径为，凹入深度。

为了物料的流动阻力，主流道末端与分流道连接处呈圆角过渡，其圆角半径。

主流道长度应尽量短，否则将增加主流道凝料，增大压力损失，般主流道长度由模具结构和模板厚度所确定，般不大于，粗取计算。

因主流道与塑料熔体反复接触，进口处与喷嘴反复碰撞，因此，常将主流道设计成可拆卸的主流道衬套，用较好的钢材制造并进行热处理，般选用制造，热处理硬度为。

主流道尺寸主流道小端直径注射机喷嘴直径，取。

主流道大端直径主式中。

主流道球面半径注射机喷嘴球头半径，取。

球面配合高度。

主流道当量半径如图所示。

二〇四年六月二十七日星期五图主流道浇口套的结构形式由于本模具主流道较长，定位圈和衬套设计成分体式较宜，其定位圈结构尺寸如图所示。

图定位套图主流道衬套的固定主流道衬套的固定形式如图所示。

分流道设计分流道是主流道和浇口之间的通道，起分流和转向的作用。

分流道在分型面生的布置与型腔排列密切相关，有多种不同的形式，但应遵循两方面原则方面排列紧凑缩小模具板面尺寸另方面流程尽量短锁模力力求平衡。

本设计采用平衡式流道布置，以使塑料熔体经分流道能均衡的分配到个型腔和避免局部膜胀力过大影响锁模分流道的布置形式为了尽量减小在流道内的压力损失和尽可能避免熔体温度降低，同时还要考图浇口套和定位圈二〇四年六月二十七日星期五虑减少分流道的容积和压力平衡，因此采用平衡式分流道。

分流道长度分流道的长度应尽可能短，且少弯曲，便于注射成型过程中最经济地使用原料和降低注射机的能耗，减少压力损失和热量损失。

满足良好的压力传递和保持理想的填充状态，使塑件溶体尽快地分配到各个型腔，因此采用平衡式分流道。

分流道长分。

分流道的当量直径流过分流道塑料的质量塑塑该塑件的壁厚为毫米，质量小于，按经验公式来计算分流道的直径式中分流道直径塑件的质量单向分流道的长度分流道的截面形状本设计采用梯形截面，其加工工艺性好，且塑料熔体的热量散失流动阻力均不大。

分流道界面尺寸设梯形的下底宽度为，底面圆角的半径，梯形高度取，设上底宽度为，梯形面积应满足如下关系式。

代值计算得。

通过计算梯形斜度，基本符合要求，如图所示。

图分流道截面形状二〇四年六月二十七日星期五凝料体积分流道的长度为分分流道截面积分凝料体积分分分考虑到圆弧的影响取分校核剪切速率确定注射时间所以公参考文献表，可取。

计算单边分流道体积流量塑分分参考文献式计算分流道剪切速率分分分因此，分分分式中分分流道体积流量分分流道截面的当量半径分式中实际流道的截面面积实际流道截面的周边长度该分流道的剪切速率处于浇口主流道与分流道的最佳剪切速率之间，所以分流道内熔体的剪切速率合格。

分流道的表面粗糙度和脱模斜度分流道的表面粗糙度要求不高，般取即可，在此取。

另外其脱模斜度般在之间，通过上述选定分流道截面尺寸，其脱模斜度为，脱模斜度足够。

浇口的设计浇口亦称进料口，是连接分流道与型腔之间的段细短通道除了直接浇口外它是浇注系的关键部分。

浇口的主要作用型腔充满后，熔体在浇口处首先凝结，防止其倒流易于切除浇口尾料二〇四年六月二十七日星期五对于多型腔模具，用以控制熔接痕的位置。

当塑料熔体通过浇口时，剪切速率增高，同时熔体的内摩擦加剧，使料流的温度升高，黏度降低，提高流动性能，有利于充型，但是浇口尺寸过小会使压力增大，凝料加快，补缩困难，甚至形成喷射现象，影响塑件质量。

浇口是浇注系统的关键部分，浇口的形状尺寸对于塑件的质量影响很大，浇口在多数情况下，是整个流道断面尺寸最小的部分，浇口的断面积与分流道断面积之比约为，根据浇口位置以及塑件的特点，选用，厚度为推板，厚度为材料为钢，用个的内六角圆柱螺钉与推板固定板联接。

推杆固定板，厚度为推杆固定板，厚度为材料为钢。

动模垫板，厚度为动模垫板，厚度为其上有个的沉头螺钉，中间开有圆孔。

要求有足够的强度，般用钢或制成，最好调质。

脱模推出机构的设计二〇四年六月二十七日星期五注射成型每循环中，塑件必须准确无误的从模具的凹模中或型芯上脱出，完成脱出塑件的装置成为脱模机构，也常称为推出机构。

脱模推出机构的设计原则塑件推出定出是注射成型过程中的最后个环节，推出质量的好坏将最后决定塑件的质量，因此次塑件的推出是不可忽视的。

在设计推出脱模机构时应遵守下列原则。

推出机构应尽量设置在动模侧。

保证塑件不因推出而变形损坏。

机构简单动作可靠。

良好的塑件外观。

合模时的准确复位。

脱模力的计算主型芯脱模力计算。

因为，此时塑件称为薄壁塑件。

根据参考文献式脱模力为型芯脱模力计算。

因为，此时塑件称为薄壁塑件。

根据参考文献式脱模力为型芯脱模力计算。

因为，此时塑件称为厚壁塑件。

根据参考文献式脱模力为二〇四年六月二十七日星期五式中，塑件的壁厚型芯的平均半径塑件的拉伸弹性模量，参考文献表，取塑料成型的平均收缩率参考文献表，取被包型芯长度脱模斜度塑料泊松比，参考文献表，取塑料与钢材之间的摩擦因数，参考文献表，取由和决定的无因次数，由和决定的无因次数，推出结构的设计。

推件板推出的特点是推出力大而均匀，运动平稳，且不会在塑件表面留下推出痕迹。

另外，本设计采用点浇口，充模时容易形成封闭式气囊，因此在型芯上设置根推杆，以供排气，使推出更加平稳。

此外综合模具结构，最终确定推出方式为推件板的推出方式。

推件板推出时为了减少推件板与型芯的摩擦，在推件板与型芯之间留出的间隙，并采用锥面配合，如图所示。

为了防止推件板因偏心或加工误差而与锥面配合不良而产生溢料，推件板与型芯应进行适当预载，保证了推件板与凸模锥面准确定位。

最终确定推件板加工尺寸如图所示。

二〇四年六月二十七日星期五图推件板与型芯锥面配合形式图推件板加工尺寸校核推出压应力校核推出面积。

板推件板推出应力。

参考文献表，许用应力为。

参考文献公式许用应力为二〇四年六月二十七日星期五，校核合格。

冷却系统的设计本套模具内塑料的温度为左右，而塑件固化后从模具型腔中取出时的温度应该在以下。

热塑性塑料在注射成型后，必须对模具进行有效的冷却，使熔融塑料的热量尽快的传给模具，以使塑料可靠冷却定型并可迅速脱模。

冷却介质冷却介质有冷却水和压缩空气，但用冷却水比较多，因为水的热容量大传热系数大，成本低。

用水冷却，即在模具型腔的周围内部开设冷却水道。

如果忽略模具因空气对流热辐射以及与注射机接触所散发的热量，不考虑模具金属材料的热阻，可对模具冷却系统进行初步的简略计算。

其成型温度及模具温度分别为和。

所以，模具温度初步选定为，用常温水对模具进行冷却。

冷却系统的计算。

塑料制品的体积塑分主塑料制品质量。

塑件壁厚为，但尺寸较大，根据参考文献表得注，冷，脱。

因此，成型时间，每小时注射次数次。

单位时间内注入模具中的塑料熔体总质量为确定单位质量的塑件在凝固时所放出的热量参考文献表直接可以知道的单位热流量的值，。

计算冷却水的体积流量。

设冷却水道入口的水温为，出水口的水温为，取水的密度为，水的比热容。

参考文献式以及式，得到