1、“.....二元模型中耦合模型足可以保证由分裂分支导致莫代尔不稳定性。旋转效应影响通过改变我旋转盘近似值我旋转效应盘模型特征值轨迹均衡稳定性。特别地，轨迹修正要归于莫代尔阻尼间距。在区域，放射状耗散效应径向旋转，而两者之间径向模态耗散粘性阻尼条款分离围绕枢轴点歌顺时针位点增加关键，破坏了通过加强对稳定滑动平衡，这是所谓分裂粘性阻尼不稳定。由于这种特征值扰动已解析旋转效果调查。图在处模式,特征值轨迹如图，所示，由旋转效果实线和旋转效果虚线组成模式形状频率位点实部位点。利用有限元方法,横向模式形函数在矩阵进行离散形式其长度与专栏数量在组件有限元模型节点。其径向轴承和切向模式功能还可表示为和。图统平面网格方法模式形状不规则网格模态向量个统二维网对均匀平面网模态向量。顶转子表面顶帽子表面。如式，从大众规范化和滑动稳定平衡线性化，均匀部分运动微分方程线性化以矩阵形式，如下其中......”。

2、“.....以及特征方程结果在确定模态稳定性和频率。式中每个系统矩阵物理意义如下。式中是陀螺矩阵，是阻尼矩阵结构模态，是负斜率矩阵。负斜率摩擦影响可参考。是式中径向耗散矩阵。同时,是固有频率矩阵阀瓣和垫组件,是接触刚度矩阵。至于完全对称刚度矩阵，是矩阵非对称非保守性工作所产生摩擦对。是由与式中有关内面摩擦力导出，但是，由于其微不足道，随后分析也忽略了。当地接触模型结合摩擦追随者部队也被称为康等,其中由于在数值计算和分析方式中显性，摩擦力影响在临街处被显示出来。图衍生工具横向模态向量在处个模量，。，。在有限元途径,几个技术难点计算中遇到变化规律,见式，并进行了总结网格接触面积阀瓣和垫应该是完全相同,以连接有限接触力要素对相同接触位置配套。需要个模态向量衍生数值。尤其是陀螺矩阵中给出其中，为解决上述情况......”。

3、“.....在般情况下，这个任务是非常复杂，而不是为实际目建议。另外，统离散目标将通过插值到均匀网格不规则网格模态向量。唯先决条件是这个任务离散在轴向方向上产生每层平面垂直轴网，那里平面网格尚不统如图光盘几何形状。然后，分配到每层平面网模态向量插值到均匀网格那些利用在极地，这将交由统平面网格法坐标。图说明了如何在不规则平面网状态矢量是平面上均匀网格插值。有关不规则网格图所示模式形状，插在均匀平面网格模态矢量分配到转子和帽子部分是在图上表现为表面，如图和。从平面网统，在圆柱坐标，数值型模式向量第衍生物可用计算，例如其中是帽子盘，分别节点数字，在圆柱坐标。图显示了几个型衍生帽子，在给定盘模态向量。为了分配在同地点有限接触力元每个盘和垫接触有限元，平面网接触面在光盘上定义采取垫接触面以及。此外，在垫接触模态向量插值到定义平面网。连接盘和垫之间接触力有限元素被称为图和。因此......”。

4、“.....如下其中分别表示接触面积数量节点，分别垫在柱坐标,与平面上均匀网格插值模态向量相关数量。如前所述，目前模型之间和以前陀螺环形板模型主要区别之是从不同振动盘几何取得模式。康等，光盘振动模式是唯环形板横向模式。在汽车应用中，但是，横向模式近似无法捕捉到般模式行为，例如，在平面模式，帽式模式，等等。图说明帽子铁盘模型几个振动模式，环形板近似值是不可能捕获。图计划接触网不规则网格接触力分配至，对同接触面均匀网格图帽式盘几个振动模式数值结果数值仿真是为了导出表和表中系统参数。下面数值稳定性分析将分为两部分恒定摩擦系数和速度相关摩擦系数。图说明摩擦速度在随后数值分析方法曲线。依赖速度摩擦系数是负斜率线性矩阵，然而，消失负面影响斜坡下摩擦系数不变假设。通过模态分析得到在处固有频率可以在处发现，如图。其中，和分别对应于垫第个弯曲和扭转模态......”。

5、“.....表盘标准值参数表垫标准值参数图常量摩擦系数断裂线和依靠速率摩擦系数,,图图中刚度频域稳定性是为了变化摩擦系数。标记。表示是偶和摩擦系统≠，，个模型，ξ，。衡量摩擦系数假定在常量摩擦系数假定下，与摆动模型有关尖叫原理是由特征值敏感分析调查出来。接触刚度和摩擦系数都选择了以下敏感性分析参数。图展示了尊重在处接触刚度变化耦合摩擦系统≠，频率轨迹。在刚度频域，不稳定频率位点识别位点频率所对应特征值实部具有积极标记。该模式形状与不稳定频率位点是检查尖叫声符。垫僵化模式和第三盘横双峰模式对被发现参与了尖叫声模式，如图和。它是有关跟踪频率和展示方面摩擦在下列模式之间相邻双模式耦合系数实部位点。图阐述了垫两个精确模型下二元摆动模型逐渐止住。从无旋转效应特征值轨迹所显示出合并模型特点来看，可以发现，二元模型中耦合模型足可以保证由分裂分支导致莫代尔不稳定性......”。

6、“.....特别地，轨迹修正要归于莫代尔阻尼间距。在区域，放射状耗散效应径向旋转，而两者之间径向模态耗散粘性阻尼条款分离围绕枢轴点歌顺时针位点增加关键，破坏了通过加强对稳定滑动平衡，这是所谓分裂粘性阻尼不稳定。由于这种特征值扰动已解析旋转效果调查。图在处模式,特征值轨迹如图，所示，由旋转效果实线和旋转效果虚线组成模式形状频率位点实部位点。,ξ,,,,,,利用有限元方法,横向模式形函数在矩阵进行离散形式其长度与专栏数量在组件有限元模型节点。其径向轴承和切向模式功能还可表示为和。图统平面网格方法模式形状不规则网格模态向量个统二维网对均匀平面网模态向量。顶转子表面顶帽子表面。如式，从大众规范化和滑动稳定平衡线性化，均匀部分运动微分方程线性化以矩阵形式，如下其中，系统矩阵描述如式中附录带入，以及特征方程结果在确定模态稳定性和频率......”。

7、“.....式中是陀螺矩阵，是阻尼矩阵结构模态，是负斜率矩阵。负斜率摩擦影响可参考。是式中径向耗散矩阵。同时,是固有频率矩阵阀瓣和垫组件,是接触刚度矩阵。至于完全对称刚度矩阵，是矩阵非对称非保守性工作所产生摩擦对。是由与式中有关内面摩擦力导出，但是，由于其微不足道基于有限元方法陀螺仪盘型制动系统尖叫分析作者摘要本文对辆车制动系统中旋转阀瓣接触两个固定垫动力失稳性进行了研究。在现行近似几何中，盘被有限元分析法以帽盘型结构为模型。从参考坐标系和移动坐标系见坐标变换，对盘和垫之间接触运动学进行了阐述。通过引入统二维网方法来构造阀瓣相应陀螺矩阵。陀螺仪非保守性制动系统动力不稳定性是对系统参数数值预测。结果表明,尖叫声倾向于转速，转速取决于参与尖叫声模式下振动模式。而且,它强调摩擦系数负斜率对在盘面内扭转模式下产生尖叫声起着至关重要作用......”。

8、“.....通过对尖叫机械研究积累了许多有价值信息。等提供了关于各种盘型制动尖叫研究概述。等发行了以汽车盘型制动尖叫数值分析为集中研究评论性文章。他们显示个主要研究制动尖叫方法，是线性稳定分析。从线性化运动微分方程来看,真正部分特征值被计算出来，用于决定均衡稳定性。在文献中，有两个关于线性尖叫分析主要方向静态平稳复杂特征值分析滑动平稳和旋转制动系统稳定性分析,。固定盘和垫静态滑动稳定稳定性分析提供尖叫原理作为频繁摩擦领域里合并模式特性。等使用本征值摄动法发展必要条件没有直接本征结果。等推导了盘对之间合并模式封闭解。由于固定盘假设,有限元方法被容易地应用于上面提到评论性文章同样，等从个有移动垫和固定盘盘型制动模型模型研究了移动荷载效应，因此,陀螺仪影响被忽视了。等,验证其合并模式行为,通过使用实验尖叫频率作为尖叫开始。另方面......”。

9、“.....旋转盘型制动系统已经模拟了个环形物和个环形板恰当与两个垫接触，并且环形板受制于分布式摩擦牵引力。考虑陀螺仪影响，真正部分特征值对系统参数影响已经被解决了。尽管由于复杂旋转盘建模，旋转盘型制动建模仍旧没有被发展。最近，等用综合法开发了种理论盘型制动模型。盘型制动模型由个旋转环形板接触两个固定环扇形板组成。综合分析法解释了被耦合模式和陀螺仪影响下稳定特性，并为使用与先前尖叫文学近似值和原理提供了物理背景。然而，它仍旧包含检查制动尖叫机制限制，因为环形板近似值并不接近存在于物理盘型制动所有模态行为。例如，平面模式盘和帽式模式盘。本文中，构建个旋转盘型制动模型方法已经得到发展。因此，它使我们能够检查受制于旋转影响下物理制动模型尖叫原理。球型接触模型描述在板料接触运动学利用配置发展之间接触模型旋转阀瓣和两个固定垫。从假设模态法运动方程进行摩擦制动系统方程......”。