传入粒子动能会降低，飞灰颗粒有从目标表面被反弹粒子偏离机会。图撞击角度对管侵蚀影响图表明，侵蚀速率随着粒径从到微米增加而增加，超过此尺寸就没有显著增加了。由于颗粒尺寸间相关组合，撞击表面粒子数量，它动能和在传入和反弹粒子之间干扰，或多或少，颗粒直径在微米以上侵蚀率稳定是可能。对于颗粒大小在微米以下，颗粒动能不能有效去除微米或更大尺寸颗粒材料。由于反弹颗粒提供屏蔽效应，当粒子尺寸增加时实际冲击表面颗粒不会按比例增加。从实验数据可用性可知，侵蚀速率和影响侵蚀速率因素之间关系会达到。采用最小二乘法制定以下经验公式。其中是颗粒直径是侵蚀速率行实验，发现侵蚀率与撞击粒子累计重量相反。据观察，侵蚀率最初是随着冲击颗粒累计重量增加而增加，然后达到个稳态值。王和杨表明对于韧性材料侵蚀是由于腐蚀颗粒微切削和微耕造成。对于像陶瓷样脆性材料能量从腐蚀材料转移到试样。这个过程导致材料变形，裂纹萌生和传播，并且引起材料从试样表面脱落。在本文中，在碳素钢材料规范管样品，目前在几乎所有电站锅炉省煤器线圈，在退火和正火条件下在实验室国家认可委员会测试认可和校准实验室进行了测试，并发现在两种情况下力学性能试验结果符合要求。表给出了退火和正火材料管力学性能测试结果。表低碳钢性能目标材料目标材料热处理条件化学成分拉伸强度屈服强度伸长率正火退火实验装置成立这个实验用于本研究是个喷气侵蚀试验台。空气射流侵蚀试验装置示意图如图。它是印度蒂鲁吉拉伯利，研究和开发实验室所拥有。该试验台是按照标准生产。它由炉膛，炉膛控制器和指示器，腐蚀剂进料系统和压缩机组成。炉膛和炉膛控制器是用来加热和控制飞灰气流和试样温度。腐蚀给料系统是用流体化飞灰颗粒并且使飞灰气流冲击试样。腐蚀给料系统，使飞灰颗粒均匀传递。该测试仪是能够通过不同速度，温度，角度和飞灰颗粒质量流率进行实验。电子扫描显微镜检查样品是从退火和正火管受侵蚀面积上切割下来。对这些样品截面进行了处理，在硝酸酒精溶液中完成打磨菱角和蚀刻。在电子扫描显微镜下观察蚀刻样品，并在图中显示图像。侵蚀面积图像显示，过度堆积变形材料，被从颗粒侵蚀所产生陨坑挤压，并证实侵蚀机理不仅仅是微切削机理。退火试样相对比在正火试样中形成小板数量要多。实验过程首先称量测试样品，然后将它按所需角度安装在射流冲蚀试验台上。飞灰充入提供容器腔里。通过控制流经文氏管空气来调整飞灰颗粒速度和浓度。飞灰颗粒伴随着空气流通过喷嘴以预先选择放置样品角度打在样品表面。在既定时间内做完这个实验后发现样品发生移动，将样品清洁后称重可知道样品损失质量。实验所用飞灰也做好了称量。侵蚀率以样品质量损失率和飞灰使用率来计算。其它角度飞灰颗粒撞击作用可以通过改变角度来研究。图实验装置空气射流侵蚀测试仪喷嘴座腐蚀供给器喷嘴空气入口标本空气流通米螺旋管底部室加热元件集尘器耐火材料绝缘体顶部空气加热室图正火管侵蚀标本电子扫描显微镜图像结果与讨论飞灰颗粒速度，撞击角度，进给速率，粒径对管侵蚀影响图显示了撞击角度为，撞击速度为米秒至米秒低碳钢管侵蚀速。图中数据是侵蚀率达到稳定后获得。在给定对于材料延展性有贡献速率下，钢管侵蚀率高于钢管。对于球墨铸铁材料，当飞灰粒子以定速度冲击时，在撞击点粒子失去了部分动能导致靶材料表面变形而且靶材料内部剪应力被削弱。当剪应力超过靶材料弹性限度时，飞灰颗粒穿透靶材表面而形成些小碎片，这些碎片伴随着撞击粒子脱落掉。在实验中所用速度范围内，飞灰颗粒有足够力量和整体性造成对材料侵蚀，它可通过观察扫描电子显微镜下碎片形成得到证实，参见图和图。影响侵蚀率最重要因素是飞灰粒子动能。取决于自身速率飞灰粒子动能随着速率增大会增大材料侵蚀率。碳钢排放管延展性越大，弹性形变就越大，从而侵蚀率降低。因此，退火管侵蚀率相对较低。图退火管侵蚀试样图像图飞灰颗粒速度对管侵蚀影响图显示是在米秒速度下从到不同撞击角度获得实验结果。侵蚀速率直到随着撞击角度增加而增加，此后侵蚀速率迅速下落。因此，在角时有最大侵蚀速率。这可能是由于冲击角度增加时飞灰颗粒进入目标材料穿透深度增加。当粒子穿透深度增加时，目标材料塑性变形增加，从而侵蚀速率降低。对于同样飞灰颗粒和撞击角度，侵蚀速率是目标材料性能主要功能。此外在图中清晰反映了侵蚀率比少了近。实验还在米秒恒定速度和冲击角度，在四个不同飞灰颗粒供给率，克分钟条件下进行。结果如图显示。在飞灰颗粒供给率上升时侵蚀速率并没有增加。由于粒子间干扰，传入粒子动能会降低，飞灰颗粒有从目标表面被反弹粒子偏离机会。图撞击角度对管侵蚀影响图表明，侵蚀速率随着粒径从到微米增加而增加，超过此尺寸就没有显著增加了。由于颗粒尺寸间相关组合，撞击表面粒子数量，它动能和在传入和反弹粒子之间干扰，或多或少，颗粒直径在微米以上侵蚀率稳定是可能。对于颗粒大小在微米以下，颗粒动能不能有效去除微米或更大尺寸颗粒材料。由于反弹颗粒提供屏蔽效应，当粒子尺寸增加时实际冲击表面颗粒不会按比例增加。从实验数据可用性可知，侵蚀速率和影响侵蚀速率因素之间关系会达到。采用最小二乘法制定以下经验公式。其中是颗粒直径是侵蚀速率实验考虑所有条件中，具有较高伸长率和延展性退火碳钢管侵蚀率比正火碳钢管少。可以注意到，通过经验公式获得侵蚀率，发现适应实验数据以内。由于在内允许使用退火碳钢管，而不允许正火碳钢管，因此电站锅炉省煤器盘管侵蚀率可以减少致谢作者对印度巴拉特重型电力有限公司蒂鲁吉拉伯利支持和鼓励表示感谢参考文献，，，，，，，，，，，，中文字出处，外文翻译不同热处理电站锅炉碳钢省煤器管飞灰颗粒侵蚀速率的实验研究性质毕业设计毕业论文不同热处理电站锅炉碳钢省煤器管飞灰颗粒侵蚀速率的实验研究摘要通过以退火的和正火的的碳素钢省煤器管材料的侵蚀作用为重点，完成了对飞灰颗粒大小，速度，撞击角度和进给行实验，发现侵蚀率与撞击粒子累计重量相反。据观察，侵蚀率最初是随着冲击颗粒累计重量增加而增加，然后达到个稳态值。王和杨表明对于韧性材料侵蚀是由于腐蚀颗粒微切削和微耕造成。对于像陶瓷样脆性材料能量从腐蚀材料转移到试样。这个过程导致材料变形，裂纹萌生和传播，并且引起材料从试样表面脱落。在本文中，在碳素钢材料规范管样品，目前在几乎所有电站锅炉省煤器线圈，在退火和正火条件下在实验室国家认可委员会测试认可和校准实验室进行了测试，并发现在两种情况下力学性能试验结果符合要求。表给出了退火和正火材料管力学性能测试结果。表低碳钢性能目标材料目标材料热处理条件化学成分拉伸强度屈服强度伸长率正火退火实验装置成立这个实验用于本研究是个喷气侵蚀试验台。空气射流侵蚀试验装置示意图如图中文字出处，外文翻译不同热处理电站锅炉碳钢省煤器管飞灰颗粒侵蚀速率实验研究性质毕业设计毕业论文不同热处理电站锅炉碳钢省煤器管飞灰颗粒侵蚀速率实验研究摘要通过以退火和正火碳素钢省煤器管材料侵蚀作用为重点，完成了对飞灰颗粒大小，速度，撞击角度和进给率影响实验研究。在不同撞击角度从到不等，四个不同速度和米秒和飞灰颗粒四个不同进给率和克分钟对侵蚀率进行评估。腐蚀经常是不规则形状，大小不等从微米飞灰颗粒。发现侵蚀率在撞击角度时最大。对碳钢管侵蚀速率在不同热处理条件即退火和正火条件下，在不同角度且恒定速度为米秒进行了研究。发现进给率，撞击角度，粒径，飞灰颗粒速度，在所有情况下，退火管侵蚀速率总小于正火管。侵蚀率与速度，规模，进给率，和粒子撞击角度和目标材料伸长属性经验关系找到了。侵蚀表面形态用电子扫描显微镜进行研究。关键词侵蚀率省煤器管退火正火介绍在大型燃煤电站，煤粉是在锅炉燃烧器中燃烧。为了提高整体电厂锅炉热效率，换热器被用于从烟气中提取剩余热能，通过给水在管道中流动，通过传导和对流过程传导。在燃煤电站，锅炉产生煤灰大约沉积在锅炉墙和过热器管上。其余煤灰夹带在离开锅炉烟道气体流中。灰粒子碰撞省煤器盘管表面从而材料从表面被侵蚀。在侵蚀后期阶段，管变成穿孔。管元件旦不能维持其结构完整性就出故障了。这种侵蚀缩短了管道使用寿命。旦发生这种情况，电厂将被关闭，并蒙受损失。侵蚀是种机械损伤，颗粒冲击导致材料从表面去除。早些时候，这背后机制被认为是由于微切削机理。后来它被证明对韧性材料，侵蚀机理涉及由于锻造和挤压塑性变形过程中连续小板形成和弹坑形成。通过对锅炉管侵蚀所做许多研究和实验，据估计，锅炉管故障发生是由于煤灰侵蚀。利维等人表明，具有更高延展性使韧性材料冲蚀率降低。塞坦尼瓒表示，飞灰侵蚀几乎占所有管故障三分之是受主要关注。影响侵蚀过程主要因素是灰颗粒量，其速度和设计条件。芬尼等人开发了个分析模型，发现侵蚀速率是依据侵蚀机理是由于微切割假设。后来它被利维等人证明，微切割不是韧性金属结构腐蚀主要机制。他们进行实验，并得出结论，韧性材料碰撞粒子造成严重局部塑性变形，这超过了该材料应变，导致变形材料破损，对于脆性材料腐蚀粒子拥有能量会导致微尺寸件开裂和去除。米斯拉等人解释，实际撞击表面粒子数不增加侵蚀率由于篮板颗粒提供屏蔽效应以同样方式把颗粒数量传到样本。利维等人测试规格不同微结构像细珠光体和粗珠光体，有不同伸长百分比相同材料，并发现，材料具有较高伸长率使侵蚀率降低。雷柏哈德和利维强调，颗粒大小变化侵蚀率是难以解释定量，因为这涉及粒子速度和动能，打击目标粒子数，打击和反弹粒子之间干扰，颗粒形状，颗粒冲击角度等因素。卢卡兹瓦克等人曾指出，对侵蚀机制清醒认识是至关重要，因为在煤炭被燃烧干净领域侵蚀是非常严重。莫巴巴