1、“.....并且扩展到了导向长度连接面，导致了局部镦粗。图三光塑性实验切片没有局部镦粗纵向切片。有局部镦粗纵向切片。局部镦粗部分横切片。局部镦粗解决方案基于以上光塑性实验个局部镦粗解决方案理论分析模型是这样表示在图四。当时，金属变形十分严重，以至于，结果就是导致了局部镦粗。当在入模口加个导向长度为了抑制局部镦粗扩大时，突出金属形成了个死区，其余部分通过最容易流过通道命名为死区角，这样当死区形成时需要能量可以达到最小。用这种方法普通开模挤压甚至在时也可以顺利完成。由于，在轴向上和有个距离，并且这个距离恰好是出处中文字花键轴开模冷挤压中局部镦粗问题的解决和相关光塑性研究摘要同别的成型方法相比，花键轴的冷挤压成型有很多优点。然而，在入模口处的镦粗问题，仍然没有解决，影响着这种净形技术的广泛应用。为了解决局部镦粗问题，在这篇文章中提出了在模具开口处加个导向长度的方法......”。

2、“.....已经进行过这样个实验，取，挤压，如果挤压成功，则不断减小，直到挤压失败。其它参数如下齿顶半径齿根半径齿数。使用材料为钢皂化，结果见表。当时，可以得到个理想花键轴。图二不同导向长度轴成型状况，表不同导向长度对成型能力影响导向长度成型能力好好好好不好不可以当时，结果是不稳定，显示在图二，个小局部镦粗在模具入口处出现，在挤压键表面有些细微裂缝。当时，局部镦粗现象变得严重，在挤压键表面有严重缺陷，如泪痕状和烧蚀状缺陷。花键轴仅有少部分挤压完成。随着局部镦粗增加，正常挤压失败如图二。由以上可以推断出合理导向长度应该可以避免局部镦粗现象发生，并且挤压也可以成功实现，甚至当在正常范围之外。理论分析模型和导向长度计算方法光塑性实验首先提出聚碳酸脂工程塑料可以代替赛璐珞作为种光塑性模型材料，并且，聚碳酸脂工程塑料也可以模拟冷成形。在本文中......”。

3、“.....作者选择了种物理模拟方法，通过这种实际模拟方法来获得个理论分析模型。模拟材料为聚碳酸脂工程塑料，选择了两个入模角，和。图三和显示个没有局部镦粗纵向切片等色线图和个有局部镦粗纵向切片等色线图。结果发现当没有局部镦粗时，金属沿着模具连接面流动正常，并且有个零级条纹区，这表明没有沿着入模角口塑性变形，当时，坯料形成局部镦粗并进入入模角，并且在这个区边缘也非常近，这表示扭曲变形集中。然而，靠近局部镦粗地方也有零级条纹区。图三显示了个局部镦粗部分横切片。有六个对称条纹区，别是零度条纹区。这六个条纹区直径比别区直径更大，因为在这些区被挤压坯料发生了轴向变形，并且扩展到了导向长度连接面，导致了局部镦粗。图三光塑性实验切片没有局部镦粗纵向切片。有局部镦粗纵向切片。局部镦粗部分横切片。局部镦粗解决方案基于以上光塑性实验个局部镦粗解决方案理论分析模型是这样表示在图四。当时......”。

4、“.....以至于，结果就是导致了局部镦粗。当在入模口加个导向长度为了抑制局部镦粗扩大时，突出金属形成了个死区，其余部分通过最容易流过通道命名为死区角，这样当死区形成时需要能量可以达到最小。用这种方法普通开模挤压甚至在时也可以顺利完成。由于，在轴向上和有个距离，并且这个距离恰好是分齿长度组成，后半意味着入模角轴长，在机械设计中，由于轴总长度限制，花键有部分齿通常是短了，这部分导致个大模具角度，通常外部临界角，因此，局部镦粗不可避免。在实验基础上，个可以解决局部镦粗问题可行办法包括在如下在入模口处加个导向长度为了阻止局部镦粗扩大以便坯料其余部分被继续挤出。已经进行过这样个实验，取，挤压，如果挤压成功，则不断减小，直到挤压失败。其它参数如下齿顶半径齿根半径齿数。使用材料为钢皂化，结果见表。当时，可以得到个理想花键轴。图二不同导向长度轴成型状况......”。

5、“.....结果是不稳定，显示在图二，个小局部镦粗在模具入口处出现，在挤压键表面有些细微裂缝。当时，局部镦粗现象变得严重，在挤压键表面有严重缺陷，如泪痕状和烧蚀状缺陷。花键轴仅有少部分挤压完成。随着局部镦粗增加，正常挤压失败如图二。由以上可以推断出合理导向长度应该可以避免局部镦粗现象发生，并且挤压也可以成功实现，甚至当在正常范围之外。理论分析模型和导向长度计算方法光塑性实验首先提出聚碳酸脂工程塑料可以代替赛璐珞作为种光塑性模型材料，并且，聚碳酸脂工程塑料也可以模拟冷成形。在本文中，为了研究上述局部镦粗问题解决方法，作者选择了种物理模拟方法，通过这种实际模拟方法来获得个理论分析模型。模拟材料为聚碳酸脂工程塑料，选择了两个入模角，和。图三和显示个没有局部镦粗纵向切片等色线图和个有局部镦粗纵向切片等色线图。结果发现当没有局部镦粗时......”。

6、“.....并且有个零级条纹区，这表明没有沿着入模角口塑性变形，当时，坯料形成局部镦粗并进入入模角，并且在这个区边缘也非常近，这表示扭曲变形集中。然而，靠近局部镦粗地方也有零级条纹区。图三显示了个局部镦粗部分横切片。有六个对称条纹区，别是零度条纹区。这六个条纹区直径比别区直径更大，因为在这些区被挤压坯料发生了轴向变形，并且扩展到了导向长度连接面，导致了局部镦粗。图三光塑性实验切片没有局部镦粗纵向切片。有局部镦粗纵向切片。局部镦粗部分横切片。局部镦粗解决方案基于以上光塑性实验个局部镦粗解决方案理论分析模型是这样表示在图四。当时，金属变形十分严重，以至于，结果就是导致了局部镦粗。当在入模口加个导向长度为了抑制局部镦粗扩大时，突出金属形成了个死区，其余部分通过最容易流过通道命名为死区角，这样当死区形成时需要能量可以达到最小。用这种方法普通开模挤压甚至在时也可以顺利完成。由于......”。

7、“.....并且这个距离恰好是导向长度限制长度，我们命名为。很明显，仅仅时，导向长度能阻止局部镦粗形成，使金属继续流动。这个接近在坯料进入入模角时阻止了坯料，但是模具设计时候需要个很小。图四导向长度理论分析模型导向长度计算方法由以上讨论可知，当时，死区出现。在死区金属粘着在模具上，不能移动，以至于在到达临界入模角时，形成了个断面，并且这个死区充当了个金属正在流动模具表面。在表面，在凝固金属和流动金属之间摩擦不会大于使用金属剪应力，。那么，当时，是优化参数，并且最初摩擦情况被代替使用为，将这些因数带入就得到成形力最小时入模角，因此，可以通过计算和轴向上之间距离得到。实验和分析表二实验值与计算值比较实验材料聚碳酸脂工程塑料最小导向长度对应实验值最小导向长度对应计算值误差率在这部分，理论分析模型和计算方法通过实验得到证实。使用了三种不同尺寸键......”。

8、“.....钢和钢。通过拉伸实验获得了它们应变曲线。从，中可以获得临界角范围，此外，实际入模角比被选出入模角要大，并且花键冷挤压也可以进行。实验值和计算结果比较见表二。计算结果和实验结果是致，误差在左右。考虑到由得出计算值直大于或等于实际值，作者相信，在机械设计中选择这些数值是安全。图五花键轴没有死区有死区最后，基于以上结果，我们做了个摩托车变速箱花键轴冷挤压成形工艺实验。选用材料为，六齿直边花键参数如下，，。最大临界入模角为数值由获得。在实验中，选择两个入模角，和。当时，导向长度为。实验中，选用导向长度为。两组坯料退火韧化，并且进行磷皂化，然后进行挤压。结果显示在图五。图五给出了临界状态，这时没有局部镦粗出现。以上所有都与计算结果相吻合。在图五中，入模角为比更大，并且在入模口有金属死区生成，挤压轴因为局部润滑脱落而显得有个白亮区域。有足够导向长度，花键轴冷挤压可以顺利进行......”。

9、“.....并且理论分析和计算结果也是合理。结论局部镦粗问题解决方法建议如下为了阻止局部镦粗扩大在入模口加个导向长度，以便挤压能够顺利进行。发现了解决局部镦粗问题理论分析模型。当时，导向长度阻止局部镦粗形成，对径向流动局部镦粗金属能起到抑制作用，使其成为死区，其它部分金属则沿着最易途径剪切流动。得到了计算方法。当当时，选，则是个优化参数。所有这些参数带入，当为最小时，理想角度恰好为，并且计算和轴向高度差可以得到。计算结果和理论值吻合显示不仅局部镦粗问题解决方法是正确，而且相关理论分析和计算也是合理。阻止局部镦粗扩大以便坯料其余部分被继续挤出。已经进行过这样个实验，取，挤压，如果挤压成功，则不断减小，直到挤压失败。其它参数如下齿顶半径齿根半径齿数。使用材料为钢皂化，结果见表。当时，可以得到个理想花键轴。图二不同导向长度轴成型状况......”。