，导致海水倒灌。公路桥混凝土碳化较深，砼鼓胀开裂。交通 桥工作桥桥板已普遍出现顺主筋向的通长裂缝，存在严重的安全 隐患。 闸门为木质结构，损坏严重止水橡皮老化损坏，部分止 水压板锈穿，漏水严重。 下游消力池局部损坏，下游块石护坡因年久失修，局部已坍 塌。 上下游河道淤积严重，淤深在米以上，影响水闸安全 泄水。 工程管理制度较为健全，控制运行方式基本正常，但管理设 施陈旧。 三专家论证意见 该闸经省水利厅及连云港市水利专家进行安全类别评定，按照 水利部水闸安全鉴定规定的第条分类标准， 评定为四类闸。 综上所述，河河挡潮闸整体结构在强度和稳定性方面都严 重地不足，不能满足现行条件下的工程安全要求。加上该闸建成已 近半个世纪，各种材料和设备日趋老化，已失去继续加固的意义。 为了确保河两岸人民生命财产的安全及各产业的共同发展，拟 对河挡潮闸拆除重建，本次可研也按拆建方案设计。 第二章水文 第节流域概况 河原是青口河分洪的南堤排水沟，年拓浚成河。上游沿 莒青干渠北侧，经王留南庵五里墅座节制闸至河挡潮闸， 经分洪口排水入海，全长公里，流域面积平方公里。 第二节水文气象 水文地质 河挡潮闸位于县城东北方向，附近有小沙村。气候湿 润，四季分明，全年七八月份气温最高，月平均气温，年平 均气温，最高气温可达，大于的高温天气平均每 年天，月份最冷，月平均气温，最低气温为， 小于的日数平均每年不到天。年降水量为毫米，冬夏 季降水不均，月份降水量占全年总降水量的。全年有降水日 为天，月份最多，达天，月份最少，为天，年蒸发量 毫米。冬季有积雪日数天，最大积雪深度厘米。 场地地表水主要为淡水与海水混合，地下水类型为潜水及承压 水，地下水与地表水通连，其变化主要受地表水影响。承压水主要 分布于第层砂层中，第层原为弱承压力，但人为影响与上层 水相通。其补给来源主要为地表水体及大气降水的渗入。排泄主要 以蒸发及侧向迳流为主。承压水主要潜水入渗及侧向径流入渗，排 泄以向粘土层入渗及侧向径流为主。 初见地下水位情况 数据 个数 初见水位埋深米初见水位埋标高米 最小值最大值平均值最小值最大值平均值 稳定地下水位情况 数据 个数 初见水位埋深米初见水位埋标高米 最小值最大值平均值最小值最大值平均值 根据区域水文地质资料及当地建筑经验，按环境类型水对混凝 土结构的腐蚀性，判定结果腐蚀性类型为结晶类硫酸盐型，其中 地表水对混凝土具弱腐蚀性，地下水对混凝土具中腐蚀性。 二气象 本区处于亚热带向暖温带过渡性气候带，属于半湿润季风 气候区，冬季干冷，夏季湿热，四季分明，年平均降水为毫 米，降水日数天，多年平均天。降水量比同纬度的徐 州年降水量多多毫米，显示了海洋性气候对海岸带的影响。年 平均气温，无霜初期为月日，终霜期月 日，间隔日数平均为天。年蒸发量为江苏省之冠，年平均 水面蒸发毫米，陆面蒸发为毫米，干旱指数。全 年最多的风向为，频率左右，月自 顺时针转，月，反时针转。陆上年平均风速 ，海上年平均风速。 三潮汐 沿海潮汐以无潮点附近为中心的旋 转潮波控制整个海区，此旋转潮波为从东海传向黄海，继续北上过 程中因山东半岛海岸反射等原因形成左旋潮波。浅海由北而 南，涨潮时间逐渐推迟，涨落平均历时约小时，高潮汐流约 小时，低潮汐流约小时。由北向南，高潮发生时间不 断推迟，平均间歇小时，般涨潮流速大于落潮流速。 第三章工程地质 第节概述 地层结构 本场区勘察深度范围内，地基土自上而下分为如下层。 层素填土灰褐色，湿松散，以粘性土为主，夹杂少量砂 石。场区普遍分布，厚度，平均层底标高 ，平均。 层粘土灰褐色，局部夹中砂团块，软塑。场区普遍分布， 厚度，平均层底标高，平均标 高层底埋深，平均。 层淤泥质粘土灰色，夹大量砂，互层，软塑流塑。场区 普遍分布，厚度，平均层底标高 ，平均层底埋深，平均。具有高 含水量，高灵敏性的特点，为不良工程地质层，应采取相应处理措 施。 层粉细砂灰黄色，饱水，土质不均，局部夹粘土或淤泥， 含贝壳碎片，松散。场区普遍分布，厚度，平均厚度 层底标高，平均层底埋深 ，平均。具中等渗透性，应采取相应的防渗措施。 层中砂灰黄色，饱水，级配好，主要由石英及长石粒组 成，局部夹粘土团块，摇振反应强，中密。场区普遍分布，厚度 ，平均层底标高，平均 层底埋深，平均。 层粘土黄褐色，含钙质结核，直径约左右，底部粉粘 含量较高，切面稍光滑，干强度高，韧性高，无摇振反应，硬塑。 场区普遍分布，厚试验数据判断为准 孔砂粉土液化指数计算成果表 顺 序 号 层 号 标贯 起始 深度 米 标贯 实测 基数 击 粘粒 含量 地下 水位 米 标贯 起始 深度 米 地下 水位 米 标贯 校正 基数 击 临界 标贯 基数 击 判别 结果 液化 液化 液化 不液 化 孔砂粉土液化指数计算成果表 顺 序 号 层 号 标贯 起始 深度 米 标贯 实测 基数 击 粘粒 含量 地下 水位 米 标贯 起始 深度 米 地下 水位 米 标贯 校正 基数 击 临界 标贯 基数 击 判别 结果 不液化 不液化 三结论与建议 该场地地形高差不大，判别场地稳定性较好，场地地貌类型 单，地层结构较简单，分布较连续，厚度较稳定，物理力学性质 较均匀，适宜工程改建。 改建闸坐落于地坪土层内，场地内普遍存在淤泥质粘土，厚 度分布相差不大，为不良工程地质层，将使基础产生沉降，设计时 应充分考虑其对拟建工程的不利影响。在力学强度上本层应作相应 的处理才能满足基础对地基持力层的要求。第层为弱透水层。第 层为极弱透水层。第层为弱中渗透，应考虑防渗问题，采取 相应的防渗措施。第层粉细砂为松散，施工应采取相应的措施， 防止出现流砂及涌砂现象。 场地的抗震设防裂度为度，属第三组，设计地震基本加速 度为。 根据区域水文地质资料及当地建筑经验，按环境类型水对混 凝土结构的腐蚀性，判定地表水对混凝土具弱腐蚀性，地下水对混 凝土具中腐蚀性按地层渗透性，水对混凝土结构的腐蚀性判定水 对混凝土结构的腐蚀性无。 第二节工程勘察成果 见附图 第四章工程布置及工程设计 第节工程等别和标准 建筑物等级级 工程设计标准 挡潮水位按年遇设计，年遇校核。 交通桥标准原设计旧汽，现在较多超载车辆通过，按 汽重新设计。 地震设计烈度 第二节工程选址 原址拆建。 第三节工程设计 设计工况 设计情况 正向挡水上游水位▽，下游水位▽ 反向挡水上游水位▽，下游水位▽ 校核情况 反向挡水上游水位▽，下游水位▽ 正向挡水上游水位▽，下游水位▽地震 反向挡水上游水位▽，下游水位▽地震 二孔径设计 与原有老闸总净宽相同，由原来的孔米改为孔米。 三消能防冲设计 计算工况拟定 假定上游内河水位达到最高汛限水位，下游低潮位 时紧急开闸泄洪。 消力池深度计算 计算式采用规范式，初拟池深 。 有关参数确定 水跃淹没系数取 水流动能校正系数取 过闸单宽流量 ④消力池首端宽度 消力池未端宽度 由消力池底板顶面起算的总势能 出池河床水深 流速系数取根据水闸第二版表 收缩水深计算 计算式采用规范式，将上述有关参数值代入计 算，收缩水深。 跃后水深计算 计算式采用规范式，将上述有关参数值及值代 入计算，跃后水深。 出池落差计算 计算式采用规范式，将上述有关参数值及 值代入计算，出池落差。 消力池深度计算 考虑实际运用中可能出现的不利情况，选定消力池深度 。 消力池长度计算 计算式采用规范式，式中取， 消力池与底板连接段坡比。 水跃长度 消力池长度 计及消力池坡前平台及尾坎长度，消力池全长取。 消力池底板厚度计算 按抗冲和抗浮要求，分别采用规范式和计 算。 抗冲 抗浮 ，式中取 作用于消力池底板底面的扬压力 作用于消力池底板顶面的水重 作用于消力池底板上的脉动压力取跃前收缩断面流速水头值 的。 ， 消力池底板的饱和重度取 将上述各值代入式计算得。 综合抗冲与抗浮计算结果，取池厚。 海漫长度计算 消力池末端宽度 ，在范围内，且消能扩散良好，故海漫长度可按规 范式计算。 海漫长度系数取，将上述有关各值代入式，计算 得海漫长度，取。 河床冲刷深度计算 海漫未端的河床冲刷深度按规范式计算即 式中，则 故在海漫未端设抛石防冲槽，槽深取。 闸门控制运用方式拟定 由上述计算可知，水闸运行时，应严格控制始流条件下的闸门 开度，避免闸门停留在振动较大的开度区泄水。开启闸门泄洪时， 闸下水位必须达到以上。下游水低于时，应严格控制泄 洪流量，严禁在下游水位低于时闸门全部开启泄洪 四防渗设计 地下轮廓设计 闸室地下轮廓布置图 渗径验算