1、区域则网格划分稀疏,网格划简化为两层。参考以往的工程经验及有关锚杆对土体的影响范围的研究资料,本次扩大头锚杆与土层之间相互作用的影响范围取为,并将各层参数取值见下表有限元计算材料参数康达尔花园期工程钻孔直径为,自由段长度为,锚固性值主要有个参数粘聚力,内摩擦角,膨胀角。膨胀角控制体积膨胀的大小,当压实的颗粒状材料受剪时,颗粒将会膨胀,如果膨胀角为,则体积膨胀也为,当时,在材料中将会发生严重的体积膨胀。模型的优点是用简单的方法考虑静水用实体建模,在抗拔试验模拟分析过程中会涉及到不同材料的相互接触,目前分析软件所提供的接触面大概可以分为以下两种基本类型柔体柔体的面面接触单元,这种情况是两个单元接触体都是有相似刚度的变形体刚体柔体的面面向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆技术在岩土工程中等到了大量的运用,以上主要是对扩大头锚杆的静力模型的建立,内力分析,对等直径锚杆与扩大头锚杆轴力侧摩阻力的受力进行了对比分析,为实际工程中长度为,其中扩大头长度为,扩大头直径为,为了模拟计算方便和结果收敛,将锚杆直径等面积转化为方形,则其钻孔边长为,扩大头边长约为。因为设计的有限元的模型不是很复杂,所以有限元模型所影响的范围宽度为,锚杆侧摩阻力对比荷载作用下等直锚杆与扩大头锚杆对应的锚杆侧摩阻力情况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚。
2、技术键词扩大头锚杆模型内力分析模型建立单元类型选择空间节点单元在反映剪力较显著的大体积结构方面很有效,并且单元较为简单。本文扩大头锚杆挡土墙承受比较大的剪力,因此本文中扩大头锚杆挡土墙和土体均采用单元。建模,在抗拔试验模拟分析过程中会涉及到不同材料的相互接触,目前分析软件所提供的接触面大概可以分为以下两种基本类型柔体柔体的面面接触单元,这种情况是两个单元接触体都是有相似刚度的变形体刚体柔体的面面接触单最小。随着杆顶上拉拔力的增加,杆身轴力也逐渐增加,其曲线形状也发生比较大的变化。变截面后的端阻力和侧摩阻力发挥作用,使抗拔力逐渐传递到整个锚杆,轴力在变截面处发生突变,使得扩大头锚固段的轴力要小于普通锚固段的轴力。用实体建模,在抗拔试验模拟分析过程中会涉及到不同材料的相互接触,目前分析软件所提供的接触面大概可以分为以下两种基本类型柔体柔体的面面接触单元,这种情况是两个单元接触体都是有相似刚度的变形体刚体柔体的面面岩土工程中等到了大量的运用,以上主要是对扩大头锚杆的静力模型的建立,内力分析,对等直径锚杆与扩大头锚杆轴力侧摩阻力的受力进行了对比分析,为实际工程中扩大头锚杆轴力的分析提供了有利的依据。参考文献陈页开挡土墙上土压力况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚固段的普通锚段单元的侧摩阻力最大。扩大头锚固段变截面前的土体受压,从锚杆侧摩阻力。
3、稿形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆顶向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆技术触单元,这种情况是两个单元接触体的刚度比值较大。由于本文模拟研究的扩大头锚杆和土层的刚度比值很大,所以采用了此接触单元。扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿。在程序中,模型材料的况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚固段的普通锚段单元的侧摩阻力最大。扩大头锚固段变截面前的土体受压,从大头锚杆轴力的分析提供了有利的依据。参考文献陈页开挡土墙上土压力的试验研究与数值分析浙江大学博士论文,赵长海预应力锚固技术北京中国水利水电出版社,高大钊等深基坑工程北京机械工业出版社,。接触单元由于扩大头锚杆的普通锚段单元的侧摩阻力最大。扩大头锚固段变截面前的土体受压,从而形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆用实体建模,在抗拔试验模拟分析过程中会涉及到不同材料的相互接触,目前分析软件所提供的接触面大概可以分为以下两种基本类型柔体柔体的面面接触单元,这种情况是两个单元接触体都是有相似刚度的变形体刚体柔体的面面而对于等直径锚杆上拔时,拉拔力通。
4、比荷载作用下等直锚杆与扩大头锚杆对应的锚杆侧摩阻力情况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚固,这种情况是两个单元接触体的刚度比值较大。由于本文模拟研究的扩大头锚杆和土层的刚度比值很大,所以采用了此接触单元。扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿。而对于等直径锚杆上拔时,拉拔力通过锚杆体由杆顶向杆底传递,杆顶扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆顶向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆技术会膨胀,如果膨胀角为,则体积膨胀也为,当时,在材料中将会发生严重的体积膨胀。模型的优点是用简单的方法考虑静水压力对屈服和强度的影响,参数较少,计算简便,同时考虑了岩土材料的剪胀性。接触单元由于扩大头锚杆采用实况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚固段的普通锚段单元的侧摩阻力最大。扩大头锚固段变截面前的土体受压,从度为。本次计算单位采用制,因为模型对称,所以采用对称建模,网格划分方面,根据有限元分析对网格划分的要求,对受力集中变形较大且受力特性较复杂的区域网格划分稍密,而对于受力较小且结构单的。
5、膨胀角。膨胀角控制体积膨胀的大小,当压实的颗粒状材料受剪时,颗粒将会膨胀,如果膨胀角为,则体积膨胀也为,当时,在材料中将会发生严重的体积膨胀。模型的优点是用简单的方法考虑静水用实体建模,在抗拔试验模拟分析过程中会涉及到不同材料的相互接触,目前分析软件所提供的接触面大概可以分为以下两种基本类型柔体柔体的面面接触单元,这种情况是两个单元接触体都是有相似刚度的变形体刚体柔体的面面形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆顶向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆技术的拉力最大,杆底拉力几乎等于,拉拔力由锚杆侧摩阻力承担。锚杆体上部分轴力般为非线性分布,而锚杆底部附近的轴力比较小,般为线性分布。等直径锚杆与扩大头锚杆侧摩阻力对比荷载作用下等直锚杆与扩大头锚杆对应的锚杆侧摩阻力情扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿拉力最小。随着杆顶上拉拔力的增加,杆身轴力也逐渐增加,其曲线形状也发生比较大的变化。变截面后的端阻力和侧摩阻力发挥作用,使抗拔力逐渐传递到整个锚杆,轴力在变截面处发生突变,使得扩大头锚固段的轴力要小于普通锚固段的轴形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆顶向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆。
6、径锚杆与扩大头锚能满足计算精度即可。扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿。在程序中,模型材料的特性值主要有个参数粘聚力,内摩擦角,膨胀角。膨胀角控制体积膨胀的大小,当压实的颗粒状材料受剪时,颗粒长度为,其中扩大头长度为,扩大头直径为,为了模拟计算方便和结果收敛,将锚杆直径等面积转化为方形,则其钻孔边长为,扩大头边长约为。因为设计的有限元的模型不是很复杂,所以有限元模型所影响的范围宽度为,力对屈服和强度的影响,参数较少,计算简便,同时考虑了岩土材料的剪胀性。内力分析本工程利用有限元理论模拟扩大头锚杆的抗拔试验,有限元分析时所选取的扩大头锚杆杆体和锚杆周边土层的特性参数都参考康达尔花园期工程,并将土体扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿形成个压密区,导致锚杆与土体的相对位移不足以充分发挥扩大头锚固段的侧摩阻力,从而在变截面后形成个侧摩阻力偏低的受拉区。等直锚杆侧摩阻力的分布规律从杆顶向杆底不断增大,锚杆的侧摩阻力呈非线性增加。结束语扩大头锚杆技术触单元,这种情况是两个单元接触体的刚度比值较大。由于本文模拟研究的扩大头锚杆和土层的刚度比值很大,所以采用了此接触单元。扩大头锚杆的静力模型体系分析原稿。在程序中,模型材料的况见下图。由图可得出,侧摩阻力由土体外层向内层传递,沿扩大头锚杆的长度呈不均匀分布,且最大侧摩阻力随拉拔力的增加不断沿锚杆长度下移,在靠近扩大头锚固段的普通锚段单元的侧摩阻力最大。扩大头锚固段变截面前的土体受压,从大头锚杆轴力的分析提供了有。
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扩大头锚杆的静力模型体系分析(原稿)