1、机工况热平衡计算所得相应级抽汽压力 的倍，设计温度为汽轮机工况热平衡计算所得相应级抽汽参数等熵求取管道在 设计压力下的相应温度。二级抽汽管道的设计压力和设计温度同低温再热蒸汽管道。 机组采用八级非调整抽汽包括高压缸排汽。二三级抽汽分别供给级高压 加热器四级抽汽供汽至除氧器锅炉给水泵汽轮机和辅助蒸汽系统等五六七八 级抽汽分别供给四台低压加热器用汽。 为防止汽机超速，除了最后两级抽汽管道外，其余的抽汽管上均装设强制关闭自动逆 止阀气动控制。考虑到机组容量大参数高，本工程参考设计标准，在三 五级高中压缸的抽汽管道上各增设了个逆止阀。四级抽汽管道上由于连接有众多的设备， 这些设备或者接有高压汽源如给水泵汽轮机接有冷再热蒸汽汽源，或者接有辅助蒸汽汽。
2、便于运行人员预先判断事故的可能性。 四级抽汽去除氧器管道上安装个电动隔离阀和个逆止阀。除氧器还接有从辅助蒸 汽系统来的蒸汽，用作启动加热和低负荷稳压及防止前置泵汽蚀的压力跟踪。 给水泵汽轮机的正常工作汽源从四级抽汽管道上引出，装设有流量测量喷嘴电动隔 离阀和逆止阀。逆止阀是为了防止高压汽源切换时，高压蒸汽串入抽汽系统。当给水泵汽 轮机在低负荷运行使用高压汽源时，该管道亦将处于热备用状态。 给水泵汽轮机排汽口垂直向下，排汽管上设置组水平布置的压力平衡式膨胀节，给 水泵汽轮机汽缸上设有个薄膜泄压阀，以保护给水泵汽轮机及排汽管。排汽管上还设 个电动蝶阀，安装在紧靠凝汽器的接口处，便于给水泵汽轮机隔离检修。 汽机最后两级抽汽，因加热器位于凝汽器喉。
3、高压缸排汽压力 的倍。设计温度为工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽参数等熵求取在管道设计 压力下相应的温度。由于本工程采用容量的高压旁路，因此旁路出口管至锅炉再热 器进口的管道在材质和壁厚选择时将考虑旁路运行的影响。 热再热蒸汽管道系统的设计压力为工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽压力的 倍或取再热器安全阀最低整定压力。设计温度为锅炉再热器出口额定再热蒸汽温度加 锅炉正常运行时的允许温度正偏差。 主蒸汽及高低温再热蒸汽系统采用单元制系统。主蒸汽管道和热再热蒸汽管道分别 从过热器和再热器的出口联箱的两侧引出各有根支管，分别在炉侧合并成两根管道 后平行接到汽轮机前，接入高压缸和中压缸左右侧主汽关断阀和再热关断阀。冷再热蒸汽 管道从高压缸的两个排汽口。
4、机部分说明书 工程检索号第页 年月徐州彭城发电厂三期工程初步设计 汽源如除氧器等，用汽点多，用汽量大，在机组启动低负荷运行汽轮机突然甩负荷 或停机时，其它汽源的蒸汽有可能串入四级抽汽管道，造成汽轮机超速的危险性最大，因 此设有双重气动逆止阀。其他凡是从抽汽系统接出的管道去加热设备都装有逆止阀。抽汽 逆止阀的位置尽可能的靠近汽轮机的抽汽口，以便当汽轮机跳闸时，可以尽量降低抽汽系 统能量的贮存。同时该抽汽逆止阀亦作为防止汽轮机进水的二级保护。 汽机的各级抽汽，除了最后两级抽汽外，均装设具有快关功能的电动隔离阀作为汽轮 机防进水保护的主要手段。隔离阀的位置位于抽汽逆止阀之前。在各抽汽管道的顶部和底 部分别装有热电偶，作为防进水保护的预报警。
5、流量 再热蒸汽流量 再热热段蒸汽温度 高压缸排汽压力 主蒸汽温度 主蒸汽压力第页 年月徐州彭城发电厂三期工程初步设计 汽轮发电机组热平衡表 项目单位工况工况工况工况热耗保证工况工况工况工况高加停用工况厂用汽工况 出力 发电热耗值 主蒸汽压力 再热热段蒸汽压力 高压缸排汽压力 主蒸汽再热蒸汽 主蒸汽再热蒸汽系统按汽轮发电机组工况时的热平衡蒸汽量设计。 主蒸汽系统管道的设计压力为汽机进口压力超压管道压降与锅炉出口 阀起跳压力相近。设计温度为锅炉过热器出口额定主蒸汽温度加锅炉正常运行时允 许温度正偏差。 冷再热蒸汽系统管道的设计压力为机组工况热平衡图中汽轮机高压缸排汽压力 的倍。热力循环采用八级回 热抽汽系统，设有双。
6、列高加配置，由于容量增加，其水室和筒体的直径需增加至和， 管板厚度增加将超出制造厂机加工能力范围。欧洲百万等级机组配置高加均采用立式，结 构也与国内机组配套高加不同。目前国内唯配置单列高加的外高桥三期，采用 的是卧式，双流程型管型式高加，由上海动力设备有限公司设计制造。通过改变管板材 料，将管板厚度降低至左右，控制在制造厂可加工范围内。目前尚未投运，但技 术上可行，设备价格也相近。而采用单列配置，由于数量减半，除氧层的高度可降低，如 采用单列高加，除氧层标高可降低，除氧间高度也相应可降低。但考虑到单列高加在国内 尚属首次设计制造，尚未投运且双列高加在部分高加故障时，仅需解列半列高加，给水 系统还能维持的温升，减少对锅炉的影响。因此本工程推荐。
7、容量 额定电压 功率因素 效率 励磁方式无刷励磁 冷却方式定子线圈水冷定子铁芯转子绕组氢冷 热力系统及主要辅助设备选择 设计编制原则 热力系统的设计及主要辅助设备的选择是以汽轮机厂提供的各种工况下的热平衡图 为基础。热平衡参数见下表第页 汽机部分说明书 工程检索号第页 年月徐州彭城发电厂三期工程初步设计 汽轮发电机组热平衡表 项目单位工况工况工况工况热耗保证工况工况工况工况高加停用工况厂用汽工况 出力 发电热耗值 主蒸汽压力 再热热段蒸汽压力 高压缸排汽压力 主蒸汽温度 再热热段蒸汽温度 高压缸排汽温度 主蒸汽流量 再热蒸汽流量 排汽压力 排汽流量 补给水率 末级高加出口给水 温度 。
8、题报告。 目前等级机组高压加热器配置，考虑到设备的制造成本及制造厂的设计制造 能力，高压加热器大都采用双列形式的配置日本和美国，仅在欧洲有单列高加的投运汽机部分说明书 工程检索号第页 年月徐州彭城发电厂三期工程初步设计 业绩，高加型式为立式。国内 目前已投运和在建的百万等级机组除外高桥三期采用了单列高加配置外尚未投运，其 余工程均采用了双列的配置。 如果高压加热器采用双列形式，机组的列高压加热器的实际容量只有 ，其高加水室筒身直径都小于机组，尽管设计压力比超临界机组略高， 其管板厚度与机组高加相当，国内几个主要电站辅机厂均能设计制造，但带来的 问题是由于加热器数量增加，除氧间需增加层布置加热器，整个除氧间高度需要增加。 而采用单。
9、列台高压加热器台除氧器四台低压加热器和台疏 水加热器。工况厂用汽工况 出力 发电热耗值工程初步设计 汽轮发电机组热平衡表 项目单位工况工况热平衡参数见下表第页 汽机部分说明书 工程检索号第页 年月徐州彭城发电厂三期热力系统及主要辅助设备选择 设计编制原则 热力系统的设计及主要辅助设备的选择是以汽轮机厂提供 发电机主要技术参数 铭牌功率 额定容量 额定电压 功率因素 效率 励磁方式无刷励磁 冷却方式定子线圈水冷定子铁芯转子绕组氢冷 部分内容简介机为上海电气集团设计制造的水氢氢冷却无刷励磁汽轮发电机。部分内容简介机为上海电气集团设计制造的水氢氢冷却无刷励磁汽轮发电机。 发电机主要技术参数 铭牌功率 额定。
10、引出，在机头处汇成根总管，到锅炉前再分成两根支管分别 接入再热器入口联箱。这样既可以减少由于锅炉两侧热偏差和管道布置差异所引起的蒸汽 温度和压力的偏差，有利于机组的安全运行，同时还可以选择合适的管道规格，节省管道 投资。 再热器的进出口管道上设有水压试验隔离装置，锅炉侧汽机中压缸入口前再热热段蒸汽两根支管 分别接出，经减压减温后接入凝汽器。减温水取自凝结水系统。高低压旁路包括蒸汽 控制阀减温水控制阀关断阀和控制装置。系统中设置预热管，保证旁路系统在机组运 行时始终处于热备用状态。 旁路系统的设计参数管材管径管内流速等见节。 抽汽系统 系统中的各级抽汽管道按汽轮发电机组工况各抽汽点的热平衡抽汽量进行设 计。设计压力除二级抽汽管道外取汽轮。
11、 汽机部分说明书 工程检索号第页 年月徐州彭城发电厂三期工程初步设计 热力系统的主要设计原则及特点 系统的拟定设计压力和设计温度的确定，以及介质流速的确定，按火力发电厂汽 水管道设计技术规定执行。 除辅助蒸汽系统按母管制设计外，其余热力系统均采用单元制。热力循环采用八级回 热抽汽系统，设有双列台高压加热器台除氧器四台低压加热器和台疏 水加热器。 主蒸汽再热蒸汽 主蒸汽再热蒸汽系统按汽轮发电机组工况时的热平衡蒸汽量设计。 主蒸汽系统管道的设计压力为汽机进口压力超压管道压降与锅炉出口 阀起跳压力相近。设计温度为锅炉过热器出口额定主蒸汽温度加锅炉正常运行时允 许温度正偏差。 冷再热蒸汽系统管道的设计压力为机组工况热平衡图中汽轮。
12、部，不考虑装设阀门，两根七级抽汽管和 四根八级抽汽管均布置在凝汽器内部，管道由凝汽器制造厂设计供货。 按的要求，在抽汽系统的各级抽汽管道的电动隔离阀前后和逆止阀后， 以及管道的最低点，分别设置疏水点，以保证在机组启动停机和加热器发生故障时，系 统中不积水。各疏水管道单独接至凝汽器。 汽轮机抽汽系统管道的设计参数管材管径管内流速等见节。 给水系统 给水系统按最大运行流量即锅炉最大连续蒸发量工况时相对应的给水量进行 设计，按机组工况时相对应的给水量进行校核。 系统设置两台容量的汽动给水泵和台容量的电动启动给水泵不考虑备 用。每台汽动给水泵配置台不同轴的电动给水前置泵。电动给水泵配有台与主泵用 同电机拖动的前置泵。给水泵选型详见给水泵选型专。
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某发电厂三期工程(2×1000MW级机组)汽机部分初步设计.doc文档下载40页
