（图纸） 侧部钢管1-黎升腾 2007A3.dwg

（图纸） 侧部钢管2-黎升腾 2007A4.dwg

（图纸） 车身组合件-黎升腾 2007A0.dwg

（其他） 东风多利卡后压缩式垃圾车整体及液压设计.doc

（图纸） 角撑板1-黎升腾 2007A3.dwg

（图纸） 角撑板2-黎升腾 2007A4.dwg

（图纸） 紧固板-黎升腾 2007A4.dwg

（图纸） 排出板前板-黎升腾 2007A2.dwg

（图纸） 液压缸 黎升腾 2007A1.dwg

（图纸） 液压缸座-黎升腾 2007A3.dwg

（图纸） 总体-黎升腾 2007A0.dwg

1、式中管道直径液体流量允许流速，按金属管内油液推荐流速值选用，吸油管路取.,压油管路取.。管道的壁厚可根据工作压力由下式计算得出式中工作压力，取工作压力为.油管内径许用应力，对于钢管.,对于铜管。本系统主油路流量取差动连接时流量.,允许流速按压油管路取,则管道内径为油管的壁厚可选用外径为的号冷拉无缝钢管。吸油管按式式计算可得壁厚故可选用外径为的号冷拉无缝钢管。钢管弯曲半径不能太小，其最小曲率半径，油管经弯曲后，弯曲处。

2、周期越短越好。这就给选择成形工艺带来诸如模具制造展开件试制等困难。东风多利卡后压缩式垃圾车从方案论证到样车鉴定，研制周期较短。选择工艺成形方法时，就不能选用制造周期长的模具，而选择那种既能保证零件成形质量，制造周期又短的模具。.设备工厂现有的工艺设备和工艺水平也是选择成形工艺必须考虑的因素。.人员技术水平操作者的技术水平也是影响成形的因素之，在考虑工艺方案时需结合本厂操作人员的技术水平。.拼料状态由于东风多利卡后压。

3、厚的影响，拼焊工艺各异，具体方法简述如下.前板的拼焊前板零件的成形是拉伸成形，因此焊接渗透性要求较高，又考虑到在拉伸过程中焊缝对模具的影响，要求焊缝光顺平滑无明显的凸起，因此只能选择成本相对高的钨极自动氩弧焊，从而满足了该零件的拼焊需要。采用该工艺拼焊的板料，满足了零件成形的需要。.侧板顶板底板的拼焊侧板顶板底板的拼焊选用加垫块的点焊滚焊工艺。由于这几块板在零件的成形中仅有弯曲成形侧板或不需成形底板，材料的受力状态。

4、于大批量生产。.采用铅锌合金模落压成形，模具制造方便，费用较低，制造周期也短。缺点是模具寿命短，零件外观质量较差，人工修整工作量大，工作环境太差。该方法适宜试制或小批量生产。.采用钢下模铅上模结构的冲压模，模具制造时按钢模浇铸，模具吻合较好，零件的质量得到保证，制造成本相对较低。缺点是因无压边装置，零件成形过程中有起皱现象，需在转角处增开缺口，成形后采用人工补焊。该方法适于中批量生产。根据以上几种工艺方法的比较，结。

5、在活塞尺寸系列之中，所以取依此类推标准的活塞杆尺寸系列圆整为根据已取的缸径和活塞杆直径，计算液压缸实际有效工作面积，无杆腔面积，有杆腔面积分别为.计算液压缸的流量式中排出机构的速度液压泵流量,压力的计算液压泵向液压缸输入的最大流量为若取回路泄漏系数.，则泵的流量.。液压缸的最大工作压力为.,在进油路上的压力损失般为,现取.。则液压泵的最高工作压力根据计算出的泵的流量和工作压力，由作总体设计人员参考。.计算电动机的驱。

6、式垃圾车车厢尺寸为长宽高，超过般板料幅面，而大幅面板料的订货又因用量有限受到制约，因而需进行拼焊，拼焊中因设备原因不能都采用对接钨极自动氩弧焊。有的采用垫板接触焊，由于各板焊接方法不同，因此在选择零件成形工艺时还需考虑拼料状态。成形工艺的选择几种工艺的比较及选择.采用带压边装置的拉伸模拉伸成形，生产的零件尺寸准确，表面质量好，但模具制造成本高，模具毛坯需外协加工，制造周期长，模具结构较复杂，维修困难。该工艺方法实用。

7、侧壁厚的减薄不应超过油管壁厚的，弯曲处内侧不应有明显的锯齿行波纹扭伤或压坏，弯曲处的椭圆度不应超过。液压油的选择该系统为般液压传动,所以在环境温度为之间时,般选用号或号液压油.冷天用号机械油,热天用号机械油。由与本系统容量较大，故不必进行系统温升的验算。液压缸壁厚外径及工作行程的计算.中低压液压系统中，液压缸的壁厚般不做计算，按经验选取，则缸筒外径按标准系列选取液压缸的外径为。缸筒壁厚的校核，液压缸的内径与其壁厚.。

8、比值，故可用薄壁圆筒的壁厚计算公式进行校核式中液压缸壁厚试验压力，般取最大工作压东风多利卡后压缩式垃圾车整体及液压设计摘要，受力情况各异，因而结构也不相同，选用的材质虽致，但料厚有差异。对这几项零件的工艺成形方法的选择也完全不样。在此对厢体零件成形的工艺选择作分析。影响成形工艺选择的因素下面分析垃圾车车厢成形工艺选择的主要因素.产品结构产品结构是决定成形工艺的主要因素。任何种成形工艺都以满足设计要求为前提，由于该几。

9、东风多利卡后压缩式垃圾车整体及液压设计摘要导轨之间的动摩擦系数，查表取.将上述数据代入式中则，确定液压缸参数.此液压缸为三级液压缸，各级压力和速度可按活塞式液压缸有关公式来计算。式中级液压缸内径，二级活塞杆尺寸，三级活塞杆尺寸液压缸工作压力，初算时取系统工作压力.液压缸回油腔背压力为活塞杆与液压缸内径之比，液压缸采用差动连接比值取.工作循环中最大的外负载η液压缸的机械效率，般η标准的液压缸直径系列取。根据计算的结果。

10、动功率式中液压泵的出口压力，其值等于液压缸的进口压力与泵到液压缸这段管路压力损失之和，压力损失取液压泵输出流量，液压泵的效率，取所以.液压缸的设计计算式中液压缸密封处摩擦力由式和式可求得为详细计算见节，确定管道直径管道的材料般推荐采用号号的薄壁无缝钢管和拉制紫铜管。钢管承受的工作压力较高，价廉，所以本系统主要采用钢管。油管直径尺寸般可参照选用的液压元件接口尺寸而定，也可按管路允许流速进行计算。油管的内径按下式进行计。

11、东风多利卡后压缩式垃圾车的中批量生产模式，决定选用最后种方法作为前板零件的成形工艺方法，做出合格的开口展开件。这样既有利于零件的成形，又避免成形后过多的人工打磨。左右侧板也采用相同的成形工艺方法，顶板采用压制槽形件，然后在平板上进行焊接的方法成形。拼焊工艺东风多利卡后压缩式垃圾车车厢尺寸为，超过般板料的幅面尺寸，大幅面板料的订货因受用量限制而制约，因此寻求种适于不同加工成形的焊接方法是拼焊的关键。由于受成形方法和料。

12、项零件结构不同，因此它们的成形方法也不样，如前板为拉伸成形，侧板和顶板为弯曲成形等。.产量和成本产量和成本是互相联系的，降低成本是工艺工作的核心。当个新产品投入生产前，应根据该产品的试制总方案设定的批量或年产量，决定该零件的成形方法，工艺装备的选择不宜成本过高，否则将加重产品的附加成本，不利市场的销售。东风多利卡后压缩式垃圾车属中批量生产。.研制周期研制周期也是决定零件成形工艺的主要因素，为适应市场经济，般要求研制。

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