1、图所示。注意观察基质，根据镁聚集试验，可以在试样制备时整理出射线衍射图形。结果表明，氧化锆存在总是立方相存在立方氧化锆，并没有在转化阶段以外进行其他碳氧化锆检测。因此人们认为，氧化锆相转变并没有增韧效果。氧化锆提高镁锆质耐火砖抗热震稳定性最显著是通过不同相之间热膨胀系数不致导致微裂纹而实现。等人研究了由于不同相之间热膨胀系数不致所致热机械性能与显微结构关系。而且他们还制定了个模型来描述这种关系，如图所示。应变及微观结构在这个界面上演变，主要取决于总额之间热膨胀系数不匹配和基质材料。然而，这个模型是个简单基于颗粒聚集和均匀基质理想系统。在耐火材料实际应用中，热膨胀系数不匹配对不均匀性影响必定是非常复杂。第页图射线粉末衍射模式试样。
2、结剂。氧化锆含量对抗热震性影响和其他属性如冷态热态断裂强度进行研究。抗热震性采用加热和吹空气淬火后试样剩余冷态断裂模数来表征。添加氧化镁氧化锆熟料提高了抗热震性，归因于增韧效果热膨胀系数不同阶段之间不匹配。当氧化锆含量高于，改进效果往往是适当。引入氧化镁氧化锆熟料也可以提高在高温抗折强度，在加热增加氧化锆含量减少了砖抗折强度，由于热膨胀不匹配效果。降低材料总体性能对于这种氧化镁质不烧砖最优氧化锆含量建议为。关键词砖坯氧化镁氧化锆系统，砖热冲击电阻氧化镁氧化锆熟料.简介众所周知，由于具有很高耐火度和良好耐蚀性碱性炉渣侵蚀，氧化镁是种重要碱性耐火材料。然而，其高热膨胀系数高表面能和弱晶体粒间粘合导致热冲击渣渗透很差。因此，有必要在。
3、固溶体利于固态烧结，这也是热态断裂模数增加原因。图在高温抗折强度对氧化锆含量影响方镁石粒被氧化锆包围氧化镁氧化锆共晶结构图电熔氧化镁氧化锆熟料微观结构.抗热震性在模拟现实条件炼钢过程中，在先预热小时，再做所有试样第页热震性试验。氧化锆含量对抗热震稳定性影响是通过残余冷态断裂模数和净冷态断裂模数比率来表示，由图所示。采用增加氧化锆方法，已明显改善了镁锆熟料砖抗热震稳定性，这体现在图。剩余冷态断裂模数比例呈现出明显上升趋势。增加氧化锆含量，当氧化锆含量高于以上，上升趋势将减缓。剩余抗折强度比率抗折强度前后热冲击图氧化锆含量对砖抗热震性影响采用射线衍射物相分析进行了前后试样热震,显示在图通过对试样进行抗热震稳定性测试前后射线衍射相分。
4、镁砂和电熔镁锆熟料，采用树脂作为结合剂，其化学成分在下表中给出。表化学成分电熔氧化镁和电熔镁氧化锆熟料组成电熔氧化镁氧化镁氧化锆熟料试样制备添加不同镁锆熟料镁锆砖用吨摩擦压力机将其压制成尺寸为砖坯。试样配比如表所示。氧化锆添加量分别为为,和，标记为,。表试样配比起始原料第页电熔氧化镁.电熔镁氧化锆熟料.成型后坯体在热处理后,然后用切割机切割成所需尺寸。有些试样被加热到后保温小时，用于测试其热态断裂模数和抗热震性能。．测试方法按照相关标准，对试样进行了物理和冷态强度特性测试。用于测试残余冷态断裂模数比试样尺寸为，试样在煅烧小时，再以高压冷空气吹使其迅速降温到为循环。由射线决定相组成衍射。微观组织观察和分析进行扫描电子显微镜。结果。
5、下，镁颗粒在其接口处氧化。强力拉伸应力可能会导致部分或全部氧化镁颗粒轮剥离，我们看到图证明了这点。剥离负面效应影响了镁颗粒冷强度，这就可以解释冷态断裂模数在小时热度下降后冷强度增加，氧化锆含量如图所示图。图基质剥离正如镁锆熟料基质增加导致不匹配。然而，在上述不匹配基质中可能存在不同于种总额之间基质。图中体现出来了基质分散。在镁锆颗粒热膨胀系数差异之间“粒对氧化锆影响和不烧氧化镁氧化锆抗折强度.热断裂模数试样热态断裂模数在测试预热小时后情况由图所示，热态断裂模数在加热小时后有显著增加，增加镁锆熟料可以明显改善其热第页态断裂模数。这可以归因于增加了方镁石晶粒间结合，由图扫描电镜分析可见，氧化锆集中于方镁石晶界处。镁锆氧化物形成部分。
6、质耐火材料中引入其它组分或相以弥补上面所提到不足。含碳耐火材料，如氧化镁碳，氧化铝碳，氧化铝氧化镁碳等，已被广泛应用在炼钢过程中，多亏了鳞片石墨，尤其是在提高抗热震性和抗熔渣效益。然而，问题之是引进随温度升高碳元素氧化，会造成其性质降低。碳附着，这可能在精炼过程中污染钢水，所以在高纯度质量练钢方法中是不第页能接受。用无碳质材料取代含碳材料是非常有意义，尤其是用镁碳材料清洁炼钢。氧化镁氧化锆耐火材料，作为耐火砖或浇注料，近年来吸引了研发兴趣，因为他们都有可能成为有希望替代品。在近年来，镁锆耐火材料作为耐火砖或浇注料，已引起了研发兴趣，因为它们是潜在有希望能替代些含有碳锆基本耐火材料。实验过程.原材料在这项研究中，所用原料为高纯电。
7、前热冲击和后热冲击图应力与热膨胀系数粒子与矩阵之间不匹配引起显微结构变化调查试样说明在改善立方氧化锆在镁质基质中组成和配比时，其热冲击实验必须被关注。电熔镁砂聚集部分在五个重要试样中，分别是和镁锆熟料电熔镁砂在和结合电熔镁砂和镁锆熟料粉末和总镁锆熟料粉末和基质不同。在预热，冷却后，不同阶段之间热膨胀失配以及增强氧化铬和增加镁锆熟料含量从到，从而会导致更多微裂纹，这将影响试样性质。注意格式！该立方氧化锆和氧化镁是和，分别作为热膨胀系数差异性汇总试样指出如下。所示如图，收缩基质主要是镁锆熟料粉是用低于融合温度方法在冷却。在其整个表面强力径向和切向张力压缩第页情况下，镁颗粒在其接口处氧化。强力拉伸应力可能会导致部分或全部氧化镁颗粒轮。
8、离，我们看到图证明了这点。剥离负面效应影响了镁颗粒冷强度，这就可以解释冷态断裂模数在小时热度下降后冷强度增加，氧化锆含量如图所示图。图基质剥离正如镁锆熟料基质增加导致不匹配。然而，在上述不匹配基质中可能存在不同于种总额之间基质。图中体现出来了基质分散。在镁锆颗粒热膨胀系数差异之间“粒,.,.,.,,.,.第页,.,.,.,.,.,.对氧化锆影响和不烧氧化镁氧化锆抗折强度.热断裂模数试样热态断裂模数在测试预热小时后情况由图所示，热态断裂模数在加热小时后有显著增加，增加镁锆熟料可以明显改善其热第页态断裂模数。这可以归因于增加了方镁石晶粒间结合，由图扫描电镜分析可见，氧化锆集中于方镁石晶界处。镁锆氧化物形成部分固溶体利于固态烧结，这。
9、第页添加电熔氧化镁氧化锆熟料对镁锆质不烧砖性能的影响李冀伟周宁胜，白宏宇摘要制备了氧化锆含量在之间的镁锆质不烧砖，使用电熔氧化镁氧化镁和电熔镁氧化锆熟料氧化锆.作为起始材料和酚醛树脂粘结剂。氧化锆含量对抗热震性的影响和其他属性如冷态热态断裂强度进行研究。抗热震性采用加热和吹空气淬火后试样的剩余冷态断裂模数来表征。锆熟料粉末和基质不同。在预热，冷却后，不同阶段之间热膨胀失配以及增强氧化铬和增加镁锆熟料含量从到，从而会导致更多微裂纹，这将影响试样性质。注意格式！该立方氧化锆和氧化镁是和，分别作为热膨胀系数差异性汇总试样指出如下。所示如图，收缩基质主要是镁锆熟料粉是用低于融合温度方法在冷却。在其整个表面强力径向和切向张力压缩第页情况。
10、溶体利于固态烧结，这也是热态断裂模数增加原因。图在高温抗折强度对氧化锆含量影响方镁石粒被氧化锆包围氧化镁氧化锆共晶结构图电熔氧化镁氧化锆熟料微观结构.抗热震性在模拟现实条件炼钢过程中，在先预热小时，再做所有试样第页热震性试验。氧化锆含量对抗热震稳定性影响是通过残余冷态断裂模数和净冷态断裂模数比率来表示，由图所示。采用增加氧化锆方法，已明显改善了镁锆熟料砖抗热震稳定性，这体现在图。剩余冷态断裂模数比例呈现出明显上升趋势。增加氧化锆含量，当氧化锆含量高于以上，上升趋势将减缓。剩余抗折强度比率抗折强度前后热冲击图氧化锆含量对砖抗热震性影响采用射线衍射物相分析进行了前后试样热震,显示在图通过对试样进行抗热震稳定性测试前后射线衍射相分析。
11、和讨论.物理性能图显示了试样体积密度和气孔率。从这可以看出,为了能得到更高密度镁锆熟料以及电熔镁砂,氧化锆含量从增加到时体积密度略有不同,气孔率也往往略有增加。第页图影响氧化锆容积对物理性能氧化镁氧化锆砖坯砖.常温耐压强度常温耐压强度与氧化锆含量关系如图所示。可以看出，镁锆不烧耐火砖常温强度特性是相当高，尤其是在添加了熔融镁锆熟料后有显著增加。图冷破碎强度对氧化锆影响和不烧氧化镁氧化锆抗折强度.热断裂模数试样热态断裂模数在测试预热小时后情况由图所示，热态断裂模数在加热小时后有显著增加，增加镁锆熟料可以明显改善其热第页态断裂模数。这可以归因于增加了方镁石晶粒间结合，由图扫描电镜分析可见，氧化锆集中于方镁石晶界处。镁锆氧化物形成部。
12、是热态断裂模数增加原因。图在高温抗折强度对氧化锆含量影响方镁石粒被氧化锆包围氧化镁氧化锆共晶结构图电熔氧化镁氧化锆熟料微观结构.抗热震性在模拟现实条件炼钢过程中，在先预热小时，再做所有试样第页热震性试验。氧化锆含量对抗热震稳定性影响是通过残余冷态断裂模数和净冷态断裂模数比率来表示，由图所示。采用增加氧化锆方法，已明显改善了镁锆熟料砖抗热震稳定性，这体现在图。剩余冷态断裂模数比例呈现出明显上升趋势。增加氧化锆含量，当氧化锆含量高于以上，上升趋势将减缓。第页添加电熔氧化镁氧化锆熟料对镁锆质不烧砖性能影响李冀伟周宁胜，白宏宇摘要制备了氧化锆含量在之间镁锆质不烧砖，使用电熔氧化镁氧化镁和电熔镁氧化锆熟料氧化锆.作为起始材料和酚醛树脂粘。
参考资料：
（外文翻译）添加电熔氧化镁氧化锆熟料对镁锆质不烧砖性能的影响（外文+译文）