1、强度校核升降台上顶板的载荷是作用在平台上的，可以认为是均布载荷，由于该平板上液压升降台设计铺装汽车钢板，其所受到的载荷为额定载荷和均布载荷之和，其载荷密度为钢板和额定载荷重力之和。单位载荷的作用长度。单位,沿长度方向为,宽度方向为其中额载带入数据得沿长度方向有带入数据有分析升降机的运动过程，可以发现在升降机刚要起升时和升降机达到最大高度时，会出现梁受弯矩最大的情况，故强度校核只需要分析该状态时的受力情况即可，校核如下其受力简图为该升降台有个支架，共有个支点，假设每个支点所受力为，则平很方程可列为即将带入上式中根据受力图，其弯矩图如下所示液压升降台设计段段段与段对称。由弯矩图可知该过程中的最大弯矩为根据。
2、号槽钢与载荷重力载荷作用长度带入相关数据，受力图和弯矩图如下所示由弯矩图知最大弯曲应力为故宽度方向也满足强度要求。支架的结构支架由根形状基本相同的截面为矩形的钢柱组成，在支架的顶端和末端分别加工出圆柱状的短轴，以便支架的安装。支架在升降机结构中的主要功能为载荷支撑和运动转化，将液压缸的伸缩运动，通过与其铰合的支点转化为平台的升降运动，支架的结构除应满足安装要求外，还应保证有足够的刚度和强度，时期在升降运动中能够平稳安全运行。液压升降台设计每根支架的上顶端承受的作用力设为则有等式额载求得分析支架的运动形式和受力情况，发现支架在运动过程中受力情况比较复杂，它与另支架铰合点给予底座的固定同场合，工作精度要求般执行元件速度和载荷液。
3、关系牵引力工作压力由于该液压缸的推力即牵引力为，根据上表，可以初步确定液压缸的工作压力为。液压执行元件的主要参数液压缸的作用力液压缸的作用力及时液压缸的工作是的推力或拉力，该升降台工作时液压缸产生向上的推力，因此计算时只取液压油进入无杆腔时产生的推力式中液压缸的工作压力取活塞内径单位液压缸的效率液压升降台设计代入数据理论可知，此时两支架中点出所受到的弯曲应力为最大，可能会发生弯曲破坏，根据材料力学中提高梁的弯曲强度的措施知，合理安排梁的受力情况，可以降低值，从而改善提高其承载能力。分析上述,时梁的受力情况和载荷分布情况，可以选择第二种情况，即时的结构作为升降机的最终值，由此便可以确定其他相关参数如下,升降机支架和下底板结构的确定。
4、弯曲强度理论即梁的最大弯曲应力应小于其许用弯曲应力。式中抗弯截面系数沿长度方向为号热轧槽钢钢的屈服极限安全系数代入数据液压升降台设计由此可知，强度符合要求。升降台升到最高位置时，分析过程如下与前述相同弯矩如下段段段段与段对称，段和段对称由弯矩图可知该过程中的最大弯矩为根据弯曲强度理论即梁的最大弯曲应力应小于其许用弯曲应力。式中抗弯截面系数单位沿长度方向为号热轧槽钢钢的屈服极限液压升降台设计安全系数代入数据由计算可知，沿平台长度方向上根号热轧槽钢完全可以保证升降台的强度要求。同样分析沿宽度方向的强度要求均布载荷强度为钢板及。
5、升降台设计执行元件类型数量和安装位置类型选择表执行元件类型的选择运动形式往复直线运动回转运动往复摆动短行程长行程高速低速摆动液压马达执行元件的类型活塞缸柱塞缸液压马达和丝杠螺母机构高速液压马达低速液压马达根据上表选择执行元件类型为活塞缸，再根据其运动要求进步选择液压缸类型为双作用单活塞杆无缓冲式液压缸，其符号为图数量该升降平台为双单叉结构，故其采用的液压缸数量为个完全相同的液压缸，其运动完全是同步的，但其精度要求不是很高。安装位置液压缸的安装方式为耳环型，尾部单耳环，气缸体可以在垂直面内摆动，安装的位置为图所示的前后两固定支架之间的横梁之上，横梁和支架组成为体，通过横梁活塞的推力逐次向外传递，使升降机升降。速度和载荷计算速度计算及速度变化规律参考国内升降台类。
6、液压升降台设计液压缸壁厚的确定液压缸壁厚又结构和工艺要求等确定，般按照薄壁筒计算，壁厚由下式确定式中液压缸内径单位缸体壁厚单位液压缸最高工作压力单位般取缸体材料的许用应力钢材取代入数据考虑到液压缸的加工要求，将其壁厚适当加厚，取壁厚。最小导向长度活塞杆全部外伸时，从活塞支撑面中点到导向滑动面中点的距离为活塞的最小导向长度，如下图所示，如果最小导向长度过小，将会使液压缸的初始挠度增大，影响其稳定性，因此设计时必须保证有最小导向长度，对于般的液压缸，液压缸最大行程为，缸筒直径为时，最小导向长度为图液压升降台设计即取为活塞的宽度般取，导向套滑动面长度，在时，取，在时，取，当导向套长度不够时，不宜过分增大。
7、的总阻力包括阻碍工作运动的切削力切，运动部件之间的摩擦阻力磨，密封装置的摩擦阻力密，起动制动或换向过程中的惯性力惯，回油腔因被压作用而产生的阻力背，即液压缸的总阻力也就是它的最大牵引力切磨密惯背切削力。根据其概念阻碍工作运动的力，在本设计中即为额定负载的重力和支架以及上顶板的重力其计算式为切额载支架上顶板摩擦力。各运动部件之间的相互摩擦力由于运动部件之间为无润滑的钢钢液压升降台设计之间的接触摩擦，取，其具体计算式为磨额载式中各符号意义同第三章。密封装置的密封阻力。根据密封装置的不同，分别采用下式计算形密封圈密液压缸的推力形密封圈密摩擦系数，取密封处的工作压力单位密封处的直径单位密封圈有效高度单位密封摩擦力也可以采用经验公式计算，。
8、果只受推力或拉力，可以近似的用直杆承受拉压载荷的简单强度计算公式进行式中活塞杆的推力单位活塞杆直径单位材料的许用应力单位活塞杆用号钢代入数据活塞杆的强度满足要求。稳定性校核该活塞杆不受偏心载荷，按照等截面法，将活塞杆和缸体视为体，其细长比为液压升降台设计时，在该设计及安装形式中，液压缸两端采用铰接，其值分别为将上述值代入式中得故校核采用的式子为式中安装形式系数活塞杆材料的弹性模量钢材取活塞杆截面的转动惯量计算长度代入数据其稳定条件为式中稳定安全系数，般取取液压缸的最大推力单位代入数据故活塞杆的稳定性满足要求。液压缸壁厚，最小导向长度，液压缸长度的确定。
9、产品的技术参数可知。最大起升高度为时，其平均起升时液压升降台设计间为，就是从液压缸活塞开始运动到活塞行程末端所用时间大约为，设本升降台的最小气升降时间为,最大起升时间为，由此便可以计算执行元件的速度式中执行元件的速度单位液压缸的行程单位时间单位当时当时液压缸的速度在整个行程过程中都比较平稳，无明显变化，在起升的初始阶段到运行稳定阶段，其间有段加速阶段，该加速阶段加速度比较小，因此速度变化不明显，形成终了时，有个减速阶段，减速阶段加速度亦比较小，因此可以说升降机在整个工作过程中无明显的加减速阶段，其运动速度比较平稳。执行元件的载荷计算及变化规律执行元件的载荷即为液压缸的总阻力，油缸要运动必须克服其阻力才能运行，因此在次计算油缸的总阻力即可，油缸。
10、上顶板结构和强度校核上顶板和载荷直接接触，其结构采用由若干根相互交叉垂直的热轧槽钢通过焊接形液压升降台设计式焊接而成，然后在槽钢的四个侧面和上顶面上铺装的钢板，其结构形式大致如下所示图沿平台的上顶面长度方向布置根号热轧槽钢，沿宽度方向布置根号热轧槽钢，组成上图所示的上顶板结构。在最外缘延长度方向加工出安装上下支架的滑槽。以便上下支架的安装。滑槽的具体尺寸根据上下支架的具体尺寸和结构而定。沿长度方向的根号热轧槽钢的结构参数为,截面面积为，理论重量为，抗弯截面系数为。沿宽度方向的根号热轧槽钢的结构参数为,截面面积为，理论重量为，抗弯截面系数为。其质量分别为根号热轧槽钢的质量为根号热轧槽钢的质量为菱形钢板质量。
11、般取密运动部件的惯性力。其计算式为切惯式中运动部件的总重力单位重力加速度单位启动或制动时的速度变量单位起动制动所需要的时间单位对于行走机械取，本设计中取值为背压力。背压力在此次计算中忽略，而将其计入液压系统的效率之中。由上述说明可以计算出液压缸的总阻力为切磨密惯额载额载切切液压升降台设计液压缸的总负载为，该系统中共有四个液压缸个液压缸，故每个液压缸需要克服的阻力为。该升降台的额定载荷为，其负载变化范围为，在工作过程中无冲击负载的作用，负载在工作过程中无变化，也就是该升降台受恒定负载的作用。液压系统主要参数的确定系统压力的初步确定液压缸的有效工作压力可以根据下表确定表液压缸牵引力与工作压力之间的。
12、压即液压缸工作时产生的推力为。表回路特点进油路调速进油路调速回油装被压阀回油路调速背压值系统被压经验数据缸筒内径的确定该液压缸宜按照推力要求来计算缸筒内经，计算式如下要求活塞无杆腔的推力为时，其内径为式中活塞杆直径缸筒内经单位无杆腔推力单位工作压力单位液压缸机械效率代入数据液压升降台设计取圆整值为液压缸的内径，活塞的的外径要取标注值是因为活塞和活塞杆还要有其它的零件相互配合，如密封圈等，而这些零件已经标准化，有专门的生产厂家，故活塞和液压缸的内径也应该标准化，以便选用标准件。活塞杆直径的确定活塞杆直径根据受力情况和液压缸的结构形式来确定受拉时受压时该液压缸的工作压力为为,取,。活塞杆的强度计算活塞杆在稳定情况下，如。
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