1、计算如表所示表型旋风管设计计算结果状态波动下限正常操作范围最大操作负荷单管气量三旋压降在此工况范围内，立管三旋分离性应能够达到以下指标三旋出口烟气催化剂含量不大于。在操作上限以下，三旋出口催化剂含量不大于三旋出口烟气粉尘粒度中大于的颗粒基本除净。三旋总压降不大于，误差三样粒度分析三旋分离效率计算第四章结论参考文献致谢中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第章项目改造的背景中海石油中捷石化万吨年重油催化裂化装置为同轴催化裂化装置，处理能力为重油。原三旋采用的是型卧管式旋风单管，主要结构如图所示。装置年月建成投产运行至年三旋工况出现异常，三旋出口烟气激光粒度仪数据波动大，而烟气手工采样数据浓度高，样品中以上颗粒比例高达以上，烟气浓度大于，三旋的运行效率非常低，年月停工检修，发现三旋单管堵死，年月停工检修，发现三旋根单管全部堵死。检修中将根单管全部疏通后，装置开工运行。年月份，三旋工况又开始恶化，于月日再次停工对三旋进行抢修，这次三旋根单管仍然全部堵死。根据此情况经设计制造厂家要求将最下层根单管进行开孔进行投用。年月份停工检修三旋单管再次全部堵可以对原机床的机械部分重新装配加工，恢复到原有精度采用数控软件控制机床各部分，更加可靠。四设计风险小。对普通的旧机床改造，即使改造失败，也不会造成较大损失。五可以更。
2、的体现用户的愿望。在改造过程中，用户可以根据自己的需求对机床进行调整。六机械性能稳定可靠。原机床床身立柱等基础件都是重而坚固的铸造构件，改造后机床性能高质量好，可以继续作为新设备使用多年。七采用最新的控制技术。可根据技术革新的发展速度，提高机床的自动化水平和工作效率，提升设备质量和档次，将旧机床改造成当今水平的机床。八提高生产效率。机床经数控改造后即可实现加工的自动化效率可比传统机床提高至倍。对复杂零件而言难度越高功效提高得越多。且可以不用或少用工装，不仅节约了费用而且可以缩短生产准备周期。九更有利于使用和维护。数控机床的主要改造步骤作好改造的前期准备工作。对被改造机床进行结构性能精度等技术现状的全面分析。二进行电气改造的机床般均需进行机械修理。要确定修理的要求范围内容，也要确定因改造而需进行机械结构改动的要求和内容。为配合电气改造而需进行的机械四川理工学院毕业设计论文大修改造的测量计算设计绘图零件制作等应先期完成。停机后需拆改加工的部分等也应事先规划完毕，提出明确要求。机械性能完好是电气改造成功的基础。三改造前应熟悉技术资料，做到思路清晰，层次分明。四原系统的拆除必须对照原图纸进行，并及时作出标记，防止遗漏或过拆。五根据设计图纸合理配置新系统，以确保连线工艺规范线径合适正确无误可靠美观。六调试必须按。
3、数计算如表所示表型旋风管设计计算结果状态波动下限正常操作范围最大操作负荷单管气量三旋压降在此工况范围内，立管三旋分离性应能够达到以下指标三旋出口烟气催化剂含量不大于。在操作上限以下，三旋出口催化剂含量不大于三旋出口烟气粉尘粒度中大于的颗粒基本除净。三旋总压降不大于，误差三样粒度分析三旋分离效率计算第四章结论参考文献致谢中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第章项目改造的背景中海石油中捷石化万吨年重油催化裂化装置为同轴催化裂化装置，处理能力为重油。原三旋采用的是型卧管式旋风单管，主要结构如图所示。装置年月建成投产运行至年三旋工况出现异常，三旋出口烟气激光粒度仪数据波动大，而烟气手工采样数据浓度高，样品中以上颗粒比例高达以上，烟气浓度大于，三旋的运行效率非常低，年月停工检修，发现三旋单管堵死，年月停工检修，发现三旋根单管全部堵死。检修中将根单管全部疏通后，装置开工运行。年月份，三旋工况又开始恶化，于月日再次停工对三旋进行抢修，这次三旋根单管仍然全部堵死。根据此情况经设计制造厂家要求将最下层根单管进行开孔进行投用。年月份停工检修三旋单管再次全部堵可以对原机床的机械部分重新装配加工，恢复到原有精度采用数控软件控制机床各部分，更加可靠。四设计风险小。对普通的旧机床改造，即使改造失败，也不会造成较大损失。五可以。
4、先确定的步骤和要求进行。调试人员应头脑冷静，随时记，滚珠丝杠副的总转速为四川理工学院毕业设计论文式中平均转速，使用寿命时间，对应的工作寿命为在生产实际中常以小时数表示额定的工作寿命，则得以小时计算的滚珠丝杠副的寿命为式中工作寿命，。各类机械对滚珠丝杠副的寿命要求，可以参照下表额定寿命，转表各类机械对滚珠丝杠副的寿命要求及寿命系数机械类别寿命寿命系数普通机械普通金属切削机床数控和精密机械测试机械和仪器航空机械由上表和知选中的滚珠丝杠的寿别是最近几年，我国数控产业发展迅速，十五期间，中国数控机床行业实现了超高速发展。其产量年为术安全运行目录第章项目改造的背景第二章三旋改造方案核心分离部件导叶式旋风管三旋工艺参数的计算单管数量的确定三旋整体结构设计第三章三旋分离性能热态采样标定采样测试方法与原理烟气中催化剂含量计算采样粒度分析三旋出口烟气采样粒度分析三旋入口烟气采表三旋进口温度三旋进口总烟气量工况下临界喷嘴前温度临界喷嘴后温度临界喷嘴喉口直径临界喷嘴泄气管道直径单管数量的确定选用型旋风管，其工况下额定处理量为，则三旋最大操作负荷时所需要单管数量为根三旋正常操作范围时所需要单管数量为根三旋最小操作负荷时所需要单管数量为根当选用根型旋风管时，核算操作工况下单管的工艺参。
5、全运行以实现能量回收系统的经济效益，本次改造选用由中国石油大学华东开发的导叶式旋风分离技术，三旋的结构由原先的卧管式改为立管式，其核心部件为型导叶式旋风管，这种高效低阻型旋风管的结构形式如图所示，其突出的性能优点是对微米以下的细颗粒抗返混能力强，分离效率高。图型旋风管的结构形式三旋工艺参数的计算原装置三旋入口工艺参数计算结果如表所示表三旋入口基本操作参数参数波动下限正常操作范围波动上限进入再生器主风量总增压风进入再生器总非净化风进入再生器总主风机入口主风量再生器顶部压力表再生器顶部温度再生器二旋总压降催化进料催化剂单耗自然跑损油烟风比三旋进口总烟气量标态下三旋进口压力和深深的谢意。同时，也感谢曾经给我在学习的过程中帮助过我的每位老师，是你们辛勤汗水的浇灌，才使得我今天能够完成这次论文的写作。最后，向在百忙中抽出时间对本文进行评审并提出宝贵意见的各位老师表示衷心地感谢,中海油中捷石化炼油生产部万吨年重油催化裂化装置三旋技术改造摘要针对催化裂化能量回收装置高温烟气轮机出现的故障，采用新型导叶式旋风分离技术，提出了新型高效低阻型立管多管式三旋的改造方案。通过对改造后三旋出口烟气在线采样催化剂浓度与粒度分析，表明三旋分离性能指标完全达到烟机入口烟气的净化要求，能够保证烟气轮机长周期安全运行。关键词催化裂化分离。
6、术安全运行目录第章项目改造的背景第二章三旋改造方案核心分离部件导叶式旋风管三旋工艺参数的计算单管数量的确定三旋整体结构设计第三章三旋分离性能热态采样标定采样测试方法与原理烟气中催化剂含量计算采样粒度分析三旋出口烟气采样粒度分析三旋入口烟气采表三旋进口温度三旋进口总烟气量工况下临界喷嘴前温度临界喷嘴后温度临界喷嘴喉口直径临界喷嘴泄气管道直径单管数量的确定选用型旋风管，其工况下额定处理量为，则三旋最大操作负荷时所需要单管数量为根三旋正常操作范围时所需要单管数量为根三旋最小操作负荷时所需要单管数量为根当选用根型旋风管时，核算操作工况下单管的工艺参数计算如表所示表型旋风管设计计算结果状态波动下限正常操作范围最大操作负荷单管气量三旋压降在此工况范围内，立管三旋分离性应能够达到以下指标三旋出口烟气催化剂含量不大于。在操作上限以下，三旋出口催化剂含量不大于三旋出口烟气粉尘粒度中大于的颗粒基本除净。三旋总压降不大于，误差三样粒度分析三旋分离效率计算第四章结论参考文献致谢中国石油大学北京现代远程教育毕业设计论文第章项目改造的背景中海石油中捷石化万吨年重油催化裂化装置为同轴催化裂化装置，处理能力为重油。原三旋采用的是型卧管式旋风单管，主要结构如图所示。装置年月建成投产运行至年三旋工况出现异常，三旋出口烟气激光。
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继承发扬延安精神课件（优） 演示稿24