1、别为在地面上的投影。惠州地区雷击风具体技术实现计算反击闪络概率雷电流概率分布函数的确定国内外实测结果表明,负极性雷电流占绝大多数,约为,从惠州市近年地区线路日统计结果也可以看出负极性的雷电流占绝大多数,与实测结果相符。而且负极性的冲击过电压线路据惠州市多年雷电统计数据拟合出雷电流的概率分布函数,然后利用规程法计算的反击耐雷水平建立反击闪络概率模型根据改进电气几何模型建立杆塔的绕击闪络概率模型结合监测雷电数据,分别计算杆塔的反击和绕击闪络概率,并联的绕击闪络概率模型结合监测雷电数据,分别计算杆塔的反击和绕击闪络概率,并联立得到杆塔雷击闪络率基于杆塔的可靠性逻辑串联关系,计算线路雷击闪络率并确定线路。
2、线产生的雷电过电压,主要和反击耐击距雷电对导线击距为半径作圆弧,两圆弧相交与点,作杆塔中心对地面的垂线与弧相交于点,作条对地垂线与弧相交于点,使得到地面的距离为雷电对大地击距。点分别为在地面上的投影。惠州地区雷击风布模型。关键词雷电风险评估雷击定量计算法总体研究思路总体研究思路如下首先根据惠州市多年雷电统计数据拟合出雷电流的概率分布函数,然后利用规程法计算的反击耐雷水平建立反击闪络概率模型根据改进电气几何模型建立杆半径的比值。具体技术实现计算反击闪络概率雷电流概率分布函数的确定国内外实测结果表明,负极性雷电流占绝大多数,约为,从惠州市近年地区线路日统计结果也可以看出负极性的雷电流占绝大多数,与实。
3、风面的投影与等效受雷半径的比值。计算绕击闪络概率传统电气几何模型考虑用最大击距计算绕击的最大雷电流,从而获得绕击跳闸率,其计算步骤复杂,所需参数众多,且计算的绕击跳闸率未能体现雷击风险评估的实时性。针对这问题,本文引击风险评估。同时考虑将线路分段,通过计算分段权重确定不同杆塔区段风险程度,实现对杆塔区段的雷击风险评估。最后根据杆塔区段确定线路的反击跳闸率绕击跳闸率和雷击跳闸率以及各自的风险等级,实现了对线路的雷击风险评估。参考路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电流的概率分布模型。
4、网指挥系统。计算绕击闪络概率传统电气几何模型考虑用最大击距计算绕击的最大雷电流,从而获得绕击跳闸率,其计算步骤复杂,所需参数众多,且计算的绕击跳闸率未能体现雷击风险评估的实时性。针对这问题,本文引入实半径的比值。具体技术实现计算反击闪络概率雷电流概率分布函数的确定国内外实测结果表明,负极性雷电流占绝大多数,约为,从惠州市近年地区线路日统计结果也可以看出负极性的雷电流占绝大多数,与实测结果相符。而且负极性的冲献袁文基于改进雷击跳闸率计算法的输电线路雷击风险评估方法研究重庆大学,邓红雷,李述文,戴栋基于层次化差异化的架空输电线路雷击风险评估电力系统保护与控制,张晓明,吴焯军,甘艳,等种基于改进层次分。
5、时杆塔发生跳闸事故,因此,可以确定评估惠州地区雷击风险评估算法与模型研究原稿过电压线路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电流的概率分评估算法与模型研究原稿。计算线路雷击跳闸率综合考虑反击闪络和绕击闪络概率,则在时刻,杆塔雷击闪络概率为图雷电流概率直方图和种典型分布的比较由图和图可以发现,广义极值分布和对数正态分布的拟合曲线与对应的半径的比值。具体技术实现计算反击闪络概率雷电流概率分布函数的确定国内外实测结果表明,负极性雷电流占绝大多数,约为,从惠州市近年地区线路日统计结果也可以看。
6、测结果相符。而且负极性的冲路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电流的概率分布模型。雷电对导线击距为半径作圆弧,两圆弧相交与点,作杆塔中心对地面的垂线与弧相交于点,作条对地垂线与弧相交于点,使得到地面的距离为雷电对大地击距。点分别为在地面上的投影。由图可知,如果雷惠州地区雷击风险评估算法与模型研究原稿过电压线路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电流的概率分害分区的电。
7、雷击跳闸率将雷击跳闸率归算到个雷暴日下,根据国家标准规定雷电流概率直方图均吻合较好,分布和分布的拟合曲线与直方图有定差距,且相对于对数正态分布,广义极值分布的累积分布函数与计算累积分布函数更为贴近。因此,为了满足模型的有效性和可用性,取广义极值分击距雷电对导线击距为半径作圆弧,两圆弧相交与点,作杆塔中心对地面的垂线与弧相交于点,作条对地垂线与弧相交于点,使得到地面的距离为雷电对大地击距。点分别为在地面上的投影。惠州地区雷击风过电压线路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电流的概率分。
8、先导先到达弧,则向避雷线放电如果雷电先导先到达弧,则向导线放电如果雷电先导先到达点右侧,则向大地放电。本文以作为杆塔等效受雷半径,假定雷电垂直于地面入射,则绕击闪络概率为弧在地面的投影与等效受惠州地区雷击风险评估算法与模型研究原稿得到杆塔雷击闪络率基于杆塔的可靠性逻辑串联关系,计算线路雷击闪络率并确定线路雷击跳闸率将雷击跳闸率归算到个雷暴日下,根据国家标准规定的各电压等级线路跳闸阈值划分风险等级。惠州地区雷击风险评估算法与模型研究原稿过电压线路传播时衰减小,对设备危害较大,故防雷计算中般按负极性考虑。本文利用选择对数正态分布分布广义极值分布分布对统计参数进行拟合,根据种典型分布的拟合程度确定雷电。
9、击过电压线路险评估模型电力建设,作者简介吕云锋,男,广西桂林,工程师,工学学士。研究方向电网调度运行及管理工作。陈涛威,男,广东惠州人,工程师,工学硕士。研究方向电网调度运行及管理工作。项目资金广东电网公司科技项目基于自然灾击风险评估。同时考虑将线路分段,通过计算分段权重确定不同杆塔区段风险程度,实现对杆塔区段的雷击风险评估。最后根据杆塔区段确定线路的反击跳闸率绕击跳闸率和雷击跳闸率以及各自的风险等级,实现了对线路的雷击风险评估。参考模型对反击闪络概率进行计算。图能博线的杆塔闪络概率分布曲线根据图以及式,计算出当时的能博线在个雷暴日下雷击跳闸率归算值为,参照表,可以确定能博线此时处于级风险,而当。
10、出负极性的雷电流占绝大多数,与实测结果相符。而且负极性的冲实时的监测雷电流对电气几何模型进行改进。其改进电气几何模型如图所示。图以鼓型塔为例绘制了改进电气几何模型,为了便于分析计算,图给出了改进电气几何模型的几何图,分别以避雷线挂点和中相导线挂点为中心,雷电对避雷图可知,如果雷电先导先到达弧,则向避雷线放电如果雷电先导先到达弧,则向导线放电如果雷电先导先到达点右侧,则向大地放电。本文以作为杆塔等效受雷半径,假定雷电垂直于地面入射,则绕击闪络概率为弧在击距雷电对导线击距为半径作圆弧,两圆弧相交与点,作杆塔中心对地面的垂线与弧相交于点,作条对地垂线与弧相交于点,使得到地面的距离为雷电对大地击距。点分。
11、析法的输电线路雷害果较符合事实,评估方法具有合理性。结论本文根据历史地闪密度数据对雷电灾害进行风险分区,通过惠州市所有地区十年的雷电定位数据拟合出雷电流幅值累积概率分布,并应用于对每基杆塔反击绕击和雷击跳闸率的计算,实现对每基杆塔的雷电流概率直方图均吻合较好,分布和分布的拟合曲线与直方图有定差距,且相对于对数正态分布,广义极值分布的累积分布函数与计算累积分布函数更为贴近。因此,为了满足模型的有效性和可用性,取广义极值分击距雷电对导线击距为半径作圆弧,两圆弧相交与点,作杆塔中心对地面的垂线与弧相交于点,作条对地垂线与弧相交于点,使得到地面的距离为雷电对大地击距。点分别为在地面上的投影。惠州地区雷击。
12、的概率分水平以及雷电流幅值有关。提高反击耐雷水平,能大大减少线路反击事故的发生,是种直接有效的防雷措施。而雷电流幅值的变化,会对反击闪络概率有直接的影响。关键词雷电风险评估雷击定量计算法总体研究思路总体研究思路如下首先的监测雷电流对电气几何模型进行改进。其改进电气几何模型如图所示。图以鼓型塔为例绘制了改进电气几何模型,为了便于分析计算,图给出了改进电气几何模型的几何图,分别以避雷线挂点和中相导线挂点为中心,雷电对避雷线击各电压等级线路跳闸阈值划分风险等级。惠州地区雷击风险评估算法与模型研究原稿。表般长度的档距的线路杆塔分流系数导线和避雷线间的耦合系数的计算方法计算反击闪络概率反击是雷击杆塔或避雷。
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惠州地区雷击风险评估算法与模型研究(原稿)