1、械，。第页共页，。，，第页共页致谢本文是在我的导师沈兴全教授的悉心关怀与指导下完成的。导师渊博的学识，严谨的治学态度，活跃的学术思想，积极进取的人生精神和诲人不倦的长者风范将使学生终生受益。从上个学期以来，从学习课程的选择到研究课题的确定，从课题路线的制定到课题实验过程到完成论文的写作，无不凝聚着导师的心血。特别是从导师身上，作者不仅学到了深厚的知识，更重要的是学会了做人，导师的谆谆教导将成为作者宝贵的精神财富，在此谨向导师致以崇高的敬意和衷心的感谢。我衷心感谢李耀铭老师，在百忙之余还对我们的设计做出了指导和监督，为我的设计最终成型提供了极大的帮助，老师谦虚谨慎的工作作风，严于律己，宽以待人的思想品格给作者留下了极为难忘的印象，这些都是我今后不断学。
2、力降及变形这些实际上已获知的所有参数。这样，最终的计算方法和方程，就可用于所有的缸塞系统中去。下图所示为缸塞系统的各段宜径。实线代表变形前的系统，是通过对活塞与油缸进行实阅而得到的，表示变形前的半径虚线代表在压力下发生变形后的缸塞系统，表示变形后酌半径。由于制造公差，直径变化不可能是种数学上的连续因数，因而各段直径部近似地面成宣线。这些直线用线性方程与表示式中缸塞的轴作为的函数的活塞半径作为的函数的油缸半径。图油缸与活塞的直径段第页共页结论本文设计的种液压式测力装置，用它既可以测量圆形二物体之间的夹紧力，通过改变前后顶头的形状，又可用来测量非圆柱形物体之间的夹紧力，而且通过装置上的压力表可直接读出被测量物体之间夹紧力的大小。装置结构简单，制。
3、考虑下缸塞系统的变形问题。油缸的扩大活塞的缩小作用于缸内壁上的压力油缸的内半径油缸的外半径泊松常数弹性摸量活塞的半径基压。虽然，在此无需推导这两个方程，不过府当指出，曾对油缸的扩大方程做过检验，实验结果与理论演是非常符合的。替代量及，对于以后的有效面积方程是十分重要的。而这些替液压测力装置，适应技术专版，。胡刚，控制在液压式测力机电液伺服控制系统中的应用，现代测量与实验室管理，。胡刚，虚拟仪器技术在液压式测力机电液伺服控制系统中的应用，虚拟仪器专题报告，。胡刚，液压式测力机电液伺服控制系统的建模与仿真，现代计量仪器与技术，。胡刚，液压式测力机双闭环数字伺服控制系统的研究与试验，测量与设备，。兰诗。
4、的榜样。我衷心感谢专业负责人王彪老师。他活跃的学术思想和敏捷的思维使本人受益匪浅。我也衷心感谢研究生张明伟。他在这次我的毕业说明中督促我学习查资料，进最大能力帮助我。对在百忙之中抽出时间参与本论文评审的各位教授专家表示衷心的感谢,代量又和许多问题密切相关，例如，若活塞是小空的，或者油缸上装有另种材料制成的衬套，或者油缸的几何尺寸不对称，则就很难确定这些替代量。在这些情况下，计算是非常不确定的。所以，想指出种实验的方法，以便能借助于测量漏油量来计算这三个常量。流过缸塞系统间隙的漏油量，在液压中通常用下式计算式中，缸塞半径的平均值间隙的有效长度第页共页间隙的宽度油液的粘度。有效面积的确定为了确定有效面积，在下面的推导过程中将要考虑诸如直径变化压。
5、力表，其正常线性工作区域在以下。如果液压千斤顶需控制的压力超过，压力表弹性敏感元件就处于疲劳极限区，工作时极易损坏，无法保证测量结果的准确性和长期可靠性。另外，根据弹簧管式般压力表压力真空表和真空表检定规程规定，般压力表的允许误差在其测量上限的范围内，允许降低级计算。这就意味着在检定块。级的般压力表时，虽然其允许误差为。，但在区间，其误差即使达到。依然可以判定其为合格。般压力表检定中的这特殊规定，也是造成液压千斤顶上限压力示值失准的重要原因之。由此可见，选择配套压力表时，应以测力装置上限压力的来确定压力表的测量上限为宜。如考虑到压力表的弹性后效影响，最好以测力装置额定上限压力的来确定压力表测量上限。这就意味着，如果液压千斤顶需控制的上限压力在之间，。
6、用时，可卸掉单向阀将缸内的液体倒出。该液压测力式装置如需要，可成为系列产品，本说明属附的图纸行程为，钢桶内径为，使用范围为，根据，可得出该液压测力装置的测力极限为牛的力，但考虑到灵敏度的问题，该磁力装置的测力范围牛的力。可改变钢桶的直径改变测力范围与改变钢桶的行程改变可生产各个型号的系列产品。优点与创新本装置经过笔者的研究，与理论上不断验证，于以往的液压测力机相比，还是有很大的优点于创新。该液压测力式装置简单灵活，便于携带于维修。由于分为较多的系列产品，测量值较为准确，制造简单，成本较低。不足与缺憾该液压测力式装置也具有不少性能设计上的不足。首先，每回使用完毕后，单向阀得拆卸下来，才可让油液流出，在经过段时间后，需要更换单向阀其次，装置中使用的国标。
7、见，由分辨力带来的估读误差影响也不容忽视。压力表配套检定时的影响在检定条件完全相同的情况下，仅仅由于压力表的选择不同，其对液压式测力装置测量结果准确度的影响就不容忽视。不确定度分析分析液压测力装置的过程，其测量结果不确定度来源主要有以下几方面应变式标准测力仪引入的标准不确定度分量。被检液压千斤顶检定重复性引入的标准不确定度分量。温度变化引入的不确定度分量。示值估读不准确引入的不确定度分量。数据修约引起的标准不确定度分量。缸桶系统的有效面积理想地说，对产生力有决定意义的缸塞系统的有效面积，应相当于活塞与油缸基本面积的平均位。这理想情况是以下述假设为先决条件的，即缸塞系统的制造间隙中的压力降或与压力有关的变形均不会造成此系统直径的变化然而事实并非如此。。
8、力上的读数就可直接读出被测量物体之间夹紧力值的大小。由于在该装置中缸体的内径是个定值，而夹紧力的大小等于液体的压力乘以活塞的横截面积，通过压力表中数值的设定，就可直接读出被测量物体之间夹紧力值的大小。测量完后，将被测量物体外所施加的力去掉，然后调节顶头与活塞的相对位置，移出测力装置，从而完成对物体夹紧力值的测量。在该测力装置中，连接头与底座之间用球铰链连接的方式，可使该装置与被测量物体之间有较好的自适应性，以便与被测量物体有良好的接触。另外连接头与缸体之间采用螺纹连接，也使得长度有定的调节余量，调节完后用锁圈将二者锁紧。活塞与缸体采用个形密封圈密封，防止液体漏出。为防止活塞从缸体和中脱出，在缸体上设置有阻挡螺钉，并在活塞上开与阻挡螺钉相应的长槽，若。
9、选择测量上限为的压力表比较合适。压力表准确度等级和分辨力的影响根据混凝土结构设计规范和混凝土结构工程施工质量验收规范，预应力张拉锚固后实际建立的预应力值与工程设计规定检验值的相对允许偏差应在内。然而，由于在实际测量过程中受设计规定施工方法检测手段配套仪表环境等因素影响，检测结果的可靠性和准确性也将受到较大影响。特别是对小负荷点，如在这点时，压力表的。第页共页误差值，就意味着测力装置的相对误差高达。同时，不同等级的压力表其最小分辨力也不同。以压力表为例，。级的精密压力表最小分度值为。，由于指针刀锋垂直于表盘，因而可估读到最小分度值的，故其最小分辨力为。而。级的般压力表最小分度值为，指针刀锋平行于表盘，因而只能估读到最小分度值的，其最小分辨力为。。由此。
10、涛，陆军华，王文，胡绍诚，莫巧荣，液压式力标准机的计算机控制改造，机床与液压，。张璐，李卫民，吴凤杰，液压油缸密封可靠性研究与结构的统，辽宁工学院学报，。张勇，利用构造机械油缸产品设计系统，攀枝花大学学报，。张璐，李卫民，吴凤杰，液压油缸密封可靠性研究与结构的统，辽宁工学院学报，。冯剑军，张俊彦，韩利芬，壁厚对厚壁圆筒的极限载荷的影响，湘潭大学自然科学学报，。张于贤，测定厚壁圆筒初始屈服压力的液压方法，设计与研究，。陶春达，战人瑞，冲击内压作用下厚壁圆筒弹性动力分析，西南石油学院学报，。吴敬东，李新，袁达忠，厚壁圆筒极限压力分析的统解，沈阳化工学院学报，。于宪住，圆筒测力计不宜这样用，实验教学于仪器，。马秉骞，中径公式应用于厚壁圆筒设计的条件，石油。
11、尽管缸塞系统的直径变化，已有可能减少到小于微米的数值，但是要想消除缸塞系统在高压下的变形，却是完全不可能的。缸塞系统的变形，是由油缸内径的增加和活塞直径的减小构成的，它会导致有效面积系统性的放大，这种放大与压力数值有关。按减小摩擦力的影响的观点，在液压式标推测力机小只使用无密封的缸塞系统，因而间隙中的压力特降低到大气压。正如周密的研究所表明的那样，这种压力降在次近似条件下可认为是线性的。但是，作为直径变化的结果，在间隙中的优势压力还会产生附加力。因此，缸塞系统购合效面积这个术语的意义应加以引申，以便于指定种表现的有效面积，此表观面积足由包括作为压力用于产生力函数的所有面积组成的。第页共页缸由变形的数学表述为了推导出有效面积的表述方程，必不可少的是先。
12、容易，使用方便。测力装置的构成及工作过程测力装置结构如图所示。在使用前，针对被测量物体的形状制作两个顶头，使两个顶头与被测物体之间能很好地贴合。同时顶头与活塞用螺纹连接，顶头与底座用沉头螺栓连接，这样就使两个顶头与装置构成体。欲测量物体之间夹紧力的大小，先通过把手图液压测力装置的成品将该装置放置在被测量物体之间，然后通过单向阀向缸体的左腔内注入液体，直第页共页至两个顶头刚好与被测量物体贴合良好并使该装置处于被测量物体之间，此时停止对单向阀注入液体。为了注入液体时利于空气的排出，可在缸体上部处设置排气螺塞，待排完气后密封住。此时将压力表回零，这样就完成了测量前的准备工作。开始测量时，被测量物体通过两个顶头，将活塞向内挤压，活塞将先前的液体压缩，通过压。
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液压式测力装置的设计（最终版）