1、们选择了横管式间接初冷器，下面我们就其优缺点对此两种初冷器进行详细分析。立管式间接初冷器如图所示，立管式间接初冷器的横断面呈长椭圆形，直立的钢管束装在上下两块管栅板之间，被五块纵板分成六个管组，因而煤气通路也分成六个流道。煤气走管间，冷却水走管内，二者逆向流动。冷却水从冷却器煤气出口端底部进入，依次通过各组管束后排出器外。由图可知，六个煤气流道的横断面积是不样的，这是因为煤气流过出冷气时温度逐步降低，并冷凝出液体，煤气的体积流量逐渐减小。为使煤气在各个流道中的流速大体保持稳定，所以沿煤气流向各流道的横断面积依次递减而冷却水沿起流向各管束的横断面积则相应递减。所用钢管规格为。立管式出冷器般均为多台并联操作，煤气流速为，煤气通过阻力约为。当接近饱和的煤气进入出冷器后，即有水汽和煤焦油在管壁。
2、气管直径为米与前面集气管物料衡算时集气管的假设基本相符。计算正确。机械化氨水澄清槽的计算，选型有物料衡算可以知道进入澄清槽的液体的量，分别有毕业设计说明书循环氨水量千克时集气管中冷凝焦油千克时初冷器中冷凝液量千克时煤气管道冷凝水千克时合计千克时设进入澄清槽的混合液体密度为千克米，则体积为米时因液体在澄清槽中停留分钟，所以需要澄清槽的体积为米。因此选用两台规格为米的机械化氨水澄清槽。中间槽的计算初冷器冷凝中间槽有初冷器物料衡算得每小时从初冷器中冷凝流出的液体总量为千克时。设冷凝液密度为千克米，中间槽输送液体的时间间隔为小时，则中间槽的容积为米所以选择规格为直径米，高米的中间槽。冷凝液槽知初冷器后煤气中焦油含量为,鼓风机后煤气中焦油含量为,电捕后煤气中焦油含量为。又知，初冷器后煤气体。
3、冷却器后温度初冷器前煤气总管初冷器后煤气总管初冷器出口煤气管鼓风机后煤气总管油管出口盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示毕业设计说明书电捕焦油器后煤气温度电捕焦油器绝缘箱温度鼓风机组各轴承温度电捕器后煤气总管绝缘箱鼓风机轴承罩盘上显示盘上显示盘上显示且过高报警压力计焦炉煤气管上的压力初冷器前总管吸力初冷气后总管吸力每台初冷器阻力鼓风机后煤气压力电捕焦油器后煤气压力鼓风机润滑系统的低压油压鼓风机电机的通风机风压电捕器绝缘箱加热蒸气压力焦炉集气管初冷器前煤气总管初冷器后煤气总管初冷器前后煤气管鼓风机出口煤气总管电捕器后出口总管低压油管电动机进出风总管蒸气进管盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示盘上显示油压降低报警盘上显示风压降低报警盘上显示流量计冷凝鼓风工段蒸气流量蒸汽总管。
4、槽焦油泵附电机米时,米焦油中间槽焦油中间泵附电机米时,米循环氨水储槽循环氨水泵附电机米时,米剩余氨水储槽毕业设计说明书剩余氨水泵附电机米时,米冷凝液泵附电机米时,米冷凝液中间槽初冷器水封槽,鼓风机水封槽,电捕焦油器水封槽,事故氨水槽低温水泵附电机米时,米循环水泵附电机米时,米采暖水循环泵附电机米时,米鼓风机冷凝液下泵附电机米时,米操作走台高位油箱移动梯润滑油滤油机附电机油站附电机手动单轨小车附手拉葫芦毕业设计说明书第六章非工艺设计条件土建设计条件生成工艺流程图。见带控制点的工艺流程图车间平面图见平面布置图设备览表见表厂房防火防爆防腐蚀等级见表表防火防爆防腐蚀等级表场所或设备名称主要介质名称介质操作温度环境或场所等级初冷器煤气冷凝泵房焦油氨水焦油氨水潮湿分离设备及储槽鼓风机室煤气电捕焦油。
5、管来的左右的荒煤气经气液分离器分离出煤焦油氨水后，进入横管式间接冷却器被冷却到，再进入直冷空喷塔冷却到。在直毕业设计说明书冷空喷塔内，煤气由下向上流动，与分两段喷淋下来的氨水煤焦油混合液逆流密切接触而得到冷却。聚集在塔底的喷洒液及冷凝液沉淀出其中的固体杂志后，其中用于循环喷洒的部分经液封槽用泵送往螺旋板换热器，在此冷却到左右，再压送到直冷空喷塔上中两段喷洒。相当于塔内生成的冷凝液量的部分混合液，由塔底导入机械化氨水澄清槽，与气液分离器下来的氨水煤焦油以及横管初冷器下来的冷凝液等起混合后进行分离澄清的氨水进入氨水槽后，泵往焦炉喷洒，剩余氨水经氨水储槽泵送脱酚及蒸氨装置。初步澄清的煤焦油送至煤焦油分离槽除去煤焦油渣及进步脱除水分，然后经煤焦油中间槽泵入煤焦油储槽。直冷空喷塔内喷洒用的洗涤液。
6、为，则焦油量为鼓风机后煤气体积为，则焦油量为电捕后煤气体积为，则焦油量为所以在两设备中冷凝的焦油为，设焦油密度为千克米，则体积为米。按间歇时间小时计算，需中间槽体积为米，选择直径为米，高米的冷凝液槽。毕业设计说明书焦油中间槽由物料衡算得到焦油的理想产量为千克时，在计算焦油中间槽时，按其理想产量计算，设焦油的密度为千克米，则每小时产生焦油的体积为米时。因每阁小时向焦油储槽泵送次，则需要焦油中间槽的体积为米，所以选择直径为米，高米的焦油中间槽。毕业设计说明书第五章设备览表各种液体的储存量所需储存时间及所需储存容积表如下表项目流体流量米时停留时间小时储量米中间焦油焦油冷凝液剩余氨水循环氨水设备览表见表表设备览表编号名称规格数量型号横管初冷器米煤气鼓风机米分，电捕焦油器,机械化氨水澄清槽焦油储。
7、上冷凝下来，冷凝液在管壁上形成很薄的液膜，在重力作用下沿管壁向下流动，并因不断有新的冷凝液加入，液膜逐渐加厚，从而降低了传热系数。此外，随着煤气的冷却，冷凝的萘将以固态薄片晶体析出。毕业设计说明书在初冷器前几个流道中，因冷凝焦油量多，温度也较高，萘多溶于煤焦油中在其后通路中，因冷凝煤焦油量少，温度低，萘晶体将沉积在管壁上，使传热系数降低，煤气流通阻力亦增大。在煤气上升通路上。冷凝物还会因接触热煤气而又部分蒸发，因而增加了煤气中萘的含量。上述问题都是立管式初冷器的缺点。为克服这些缺点，可在初冷器后几个煤气流通内，用含萘较低的混合煤焦油进行喷洒，可解决萘的沉积堵塞问题，使之低于集合温度下萘在煤气中的饱和浓度。横管式间接初冷器如图所示，横管式初冷器具有直立长方形的外壳，冷却水管与水平面成度角。
8、向配置。管板外侧管箱与冷却水管连通，构成冷却水通道，可分两段和三段供水。两段供水是供低温水和循环水，三段供水则供低温水，循环水和采暖水。煤气自上而下通过初冷器。冷却水由每段下部进入，低温水供入最下段，以提高传热温差，降低煤气出口温度在冷却器壳程每段上部，设置喷洒装置，连续喷洒含煤焦油的氨水，以清洗管外部的煤焦油和萘，同时还可以从煤气中吸收部分萘。在横管初冷器中，煤气和冷凝液由上往下同时流动，较为合理。由于管壁上的萘可被冷凝液冲洗和溶解下来，同时与冷凝液上部喷洒氨水，自中部喷煤焦油，能更好的冲洗掉沉积的萘，从而更有效的提高了传热系数。此外，还可以防止冷凝液再度蒸发。在煤气初冷器内以上的冷却能力用于水汽的冷凝，从结构上看，横管式初冷器更有利于蒸汽的冷凝。横管初冷器用的钢管，管径细而管束小，。
9、，以上的萘，以及的硫化氢和氰化氢。这对后面洗氨洗苯过程及减少设备腐蚀都有好处。同煤气间接冷却相比，直接冷却还具有冷却效率高，煤气压损失小，基建投资少等优点。但也具有工艺流程较复杂，动力消耗大，循环氨水冷却器易腐蚀易堵塞，各澄清池污染也严重，大气环境恶劣等缺点。因此目前大型焦化厂还很少单独采用这种煤气直接冷却流程。煤气的间冷直冷混合冷却自集气管来的荒煤气几乎为水蒸气所饱和，水蒸气热焓约占煤气总热焓的，所以煤气在高温阶段冷却放出的热量决大部分为水蒸气冷凝热，因而传热系数较高而且在温度较高时，萘不会凝结造成堵塞。所以，煤气高温冷却阶段宜采用间接冷却。而在低温冷却阶段，由于煤气中水汽含量已大为减少，气体对壁面的对流传热系数底，同时萘的凝结也易造成堵塞。所以，此阶段宜采用直接冷却。流程如下由集气。
10、在冷却煤气同时，还吸收硫化氢氨及萘等，并逐渐为萘饱和。采用螺旋板换热器来冷却闭路循环的洗涤液，可以减轻由于萘的沉积而造成的堵塞。在采用氨水混合分离系统时，循环氨水中挥发的浓度相对增加，而循环氨水的温度又高，因而氨的挥发损失将增大。为防止氨的挥发损失及减少污染，澄清槽和液体槽宜采用封闭系统，并设置排气洗净塔，以净化由槽内排除的气体。煤气的直接冷却是在直接冷却塔内，由煤气和冷却水直接接触传热而完成的。此法不仅冷却了煤气，且具有净化煤气的良好设备结构简单造价低及煤气阻力小等优点。间冷直冷结合的煤气初冷工艺即是将二者优点结合的方法，在国内外大型焦化已得到采用。毕业设计说明书第三章设备的选择初冷器型式的选择初冷器是焦化厂煤气冷却的主要设备，主要有立管式间接初冷器和横管式间接初冷器两种。在此设计里。
11、煤气焦油人员览表表人员览表工段工种第班第二班第三班第四班备员班组长合计鼓冷机房工泵工阀门工仪表工维修工供电照明特点连续生产，双路供电平面布置图用电设备年用电量览表见表照明位置需要进行晚上操作及监控地段避雷要求总体避雷，避雷针装在初冷器上毕业设计说明书表用电量览表编号名称电机型号功率台数运转情况年耗量煤气鼓风机用电机电捕焦油器机械化氨水澄清槽焦油泵附电机焦油中间泵附电机循环氨水泵附电机剩余氨水泵附电机冷凝液泵附电机低温水泵附电机中段循环水泵附电机采暖循环水泵附电机冷凝液下泵附电机润滑油滤油机电机油站附电机照明用电合计仪表控制条件鼓风机室仪表测量项目，见表表鼓风机室仪表测量项目仪表种类测量项目测量点自动化要求温度计初冷器前煤气温度初冷器后煤气温度每台初冷器后煤气温度鼓风机后煤气温度鼓风机油。
12、因而水的流速可达。又由于冷却水管在冷却器断面上水平密集布设，使与之成错流的煤气产生强烈湍动，从而提高了传热系数，并能实现均匀的冷却，煤气可冷却到出口温度只比进口水温高。横管初冷器虽然具有以上优点，但水管结垢较难清毕业设计业设计说明书千瓦式中电流值，η系数取η管子数目每根管子长，米电流密度，厘安米则，千瓦所以，每米时煤气耗电千瓦，选用米的电捕焦油器两台。集气管的计算由前面的物料衡算，得到了集气管的气体流量为标米时。考虑到目前焦炉型号，设有两座焦炉生产，集气管的操作温度为，则集气管中的气体流量为取集气管中的气体流速为米秒，吸气管在集气管中部引出。则气体所需流通面积为由物料衡算知集气管中的循环氨水量为,设氨水在集气管中的流速为米秒，则液体流通断面为米集气管总断面米，可得集。
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【毕业设计】年产150万吨焦化厂鼓冷工段设计