1、许用应力大齿轮接触疲劳许用应力由于大齿轮与小齿轮的系数全部相同，故，即满足接触疲劳强度要求。.开式齿轮轴的设计输入轴圆周向力和径向力的大小转矩.•轴上小齿轮分度圆直径圆周向力径向力浓缩机设计摘要浓缩,设计,毕业设计,全套,图纸小可用辊轮式，反之以齿条式为宜。在厂地小和寒冷地区浓缩机设于室内时，可选用高效浓缩机，但要考虑到絮凝剂的效果及其对下面工序的影响。既要满足下段作业对精矿或中矿含水量的要求，又要严格控制和减少随溢流流失的金属量及溢流水的浊度。应尽量通过生产性实验或模拟实验确定所需浓缩机面积，并据此选用合适的浓缩机。在准确掌握被浓缩矿浆特性的情况下，可参照处理类似矿石选矿厂的生产指标选用相应的浓缩机。。

2、观察到齿轮啮合部位处。通气器减速器工作时，箱体内温度升高，气体膨胀，压力增大，为使箱内热胀空气能自由排出，以保持箱内外压力平衡，不致使润滑油沿分箱面或轴伸密封件等其他缝隙渗漏，通常在箱体顶部装设通气器。轴承盖为固定轴系部件的轴向位置并承受轴向载荷，轴承座孔两端用轴承盖封闭。本设计采用的是凸缘式轴承盖，利用六角螺栓固定在箱体上，外伸轴处的轴承盖是通孔，其中装有密封装置。凸缘式轴承盖的优点是拆装调整轴承方便。油面指示器检查减速器内油池油面的高度，经常保持油池内有适量的油，般在箱体便于观察油面较稳定的部位装设油面指示器，本设计采用的油面指示器是油标尺。放油螺塞换油时，排放污油和清洗剂，应在箱座底部，油池的最低。

3、如，在接触应力计算中的未考虑滑动的大小和方向摩擦因数和润滑状态，这些都会影响到齿面的实际接触应力。齿面接触强度校核计算时，取节点和单对齿捏合区内界点的应力中的较大值，而小齿轮和大齿轮的许用接触应力要分别计算。齿面接触应力圆周力.重合度系数节点区域系数查机械设计手册得.动载系数查机械设计手册得.齿向载荷分布系数查机械设计手册得齿向载荷分配系数查机械设计手册表得.弹性系数查机械设计手册表得.齿面接触应力的计算公式接触疲劳许用应力试验齿轮的接触疲劳极限查机械设计手册图得计算接触强度的最小安全系数查机械设计手册选择般可靠性则.工作硬化系数查机械设计手册图得计算接触强度的寿命系数查机械设计手册公式得.小齿轮接触疲。

4、浓缩机设计摘要器安置在基础上的稳定性并尽可能减少箱体底座平面的机械加工面积，箱体底座般不采用完整的平面。箱体结构尺寸名称符号尺寸大小机体壁厚前机盖壁厚后机盖壁厚机盖法兰凸缘厚度加强筋厚度加强筋斜度机体宽度机体内壁直径机体和机盖紧固螺栓直径轴承端盖螺栓直径机体底座凸缘厚度地脚螺栓直径地脚螺栓孔的位置附件为了保证减速器的正常工作，除了对齿轮轴轴承组合和箱体的结构设计给予足够的重视外，还应考虑到为减速器润滑油池注油排油检查油面高度加工及拆装检修时箱盖与箱座的精确定位吊装等辅助零件和部件的合理选择和设计。检查孔为检查传动零件的啮合情况，并向箱内注入润滑油，应在箱体的适当位置设置检查孔。检查孔设在上箱盖顶部能直接。

5、为。小齿轮选钢，调质，大齿轮选钢，调质，。查取小齿轮选择齿轮精度等级为级精度。.按齿根弯曲强度初算齿轮模数齿轮模数的初算公式为式中算式系数，对于直齿轮传动.啮合齿轮副中小齿轮的名义转矩，•齿轮副中小齿轮齿数则.圆整.齿轮几何尺寸的计算齿轮齿数的选择由于其传动比为，故大齿轮与小齿轮的的齿数相等，选择齿数，所以分度圆直径齿顶高齿根高齿高齿顶圆直径齿根圆直径基圆直径齿顶圆压力角重合度端面重合度纵向重合度总重合度⑩齿宽.齿面接触强度的校核计算根据国家标准“渐开线圆柱齿轮承载能力计算方法”，该标准赫兹应力作为齿面接触应力的计算基础，并用来评价齿轮的接触强度。赫兹应力是齿面间应力的主要指标，但不是产生点蚀的唯原因。。

6、选型．浓缩机选型颗粒在煤泥水中的沉降为干扰沉降，其沉降速度可按利亚申柯公式计算般在,取.取.液固比与质量百分比浓度之间的换算,已知,所以.代入得.浓缩池面积的计算式中入料中的干煤泥量，每小时沉淀吨煤泥，所需的沉清面积，根据入料浓度和卸料浓度既换算后，查表得.,代入得.浓缩池直径的计算为给料桶直径，由经验法得.所以，根据浓缩池的直径，由经验法选择浓缩池池深为.,浓缩池斜度.为了避免耙架转动时影响物料的沉降过程耙架的旋转速度应该很慢,通常最外围的线速度每分钟不超过米.这个速度取决与浓缩物料的性质,若浓缩物料粒度较粗,且容易沉降,刮板的线速度在左右细煤泥浓缩时,刮板的线速度应该在以下.因此选择本设计最外围刮板。

7、置处开设放油孔，平时用螺塞将放油孔堵住，放油螺塞和箱体接合面间应加防漏用的垫圈。起吊装置当减速器重量超过时，为了便于搬运，在箱体设置起吊装置，如在箱体上铸出吊耳或吊钩等。在本次设计中，因为都是圆环类箱体，所以没有使用起吊装置内齿圈浮动对于型传动，由于在结构上内齿轮是与输出轴或箱体相连，且可用十字滑块联轴器使内齿轮浮动。本设计采用了固定内齿圈浮动的行星齿轮传动，其行星轮数为。该行星传动的均载机构的结构参见设计图，在内齿轮的左侧有条凹槽，齿轮固定环右侧的矩形楔与凹槽相配合而固定环的左侧还有条凹槽。其左侧的凹槽与右侧的矩形楔是位于相互垂直的两个直径上。端盖右侧的矩形楔与齿轮固定环左侧的凹槽相配合。可见，该均载。

8、径基圆直径齿顶圆压力角⑩重合度端面重合度纵向重合度总重合度齿宽装配条件的验算对于所设计的上述行星齿轮传动应满足如下的装配条件。邻接条件按公式验算其邻接条件，即将已知的和值代入上式，则得即满足邻接条件。同心条件按公式验算该公式型行星传动的同心条件，即则满足同心条件。安装条件验算按公式验算其安装条件，即得所以，满足其安装条件。传动效率的计算由于内齿轮的节圆直径可采用如下公式进行计算，即已知其啮合损失系数可按公式计算，即有取齿轮的啮合摩擦因数所以，其传动效率为结构设计根据型行星传动的工作特点传递功率的大小和转速的高低等情况，对其进行具体的结构设计。首先应确定中心轮太阳轮的结构，以为它的直径较小，所以，轮应该采。

9、构是内齿轮齿轮固定环和端盖三个构件组成的刚性可移式联轴器。它允许内齿轮的轴线产生径向位移。在行星齿轮传动中，若因齿轮等零件的制造和装配误差或轮齿变形的影响，而使内齿轮的轴线与个行星轮的分布圆中心不同心时，则在个行星轮与中心轮之间就会产生径向力此时，行星齿轮传动就不是无径向载荷的传动在该径向力的作用下，可使内齿轮的轴线沿径向发生位移，即使内齿轮的凹槽沿齿轮固定环的矩形楔滑动，或齿轮固定环的凹槽沿端盖的矩形滑动，从而，使主动中心轮能同时与三个行星轮想啮合，而达到无径向载荷的扭矩传递的目的，即使行星轮间载荷分布均匀。开式齿轮传动为支撑耙架，所以增加级开式齿轮传动，用来减轻减速器输出轴所要承受的径向载荷，其传动。

10、中心距相等，就不可避免地要采取角度变位传动。行星减速器的变位系数和啮合角计算首先应将传动分为,和三个啮合齿轮副，因为，齿数差为奇数，则可取.,即在齿轮副中，变位系数和.对于啮合,据同心条件可得其角度变位的中心距为而其标准中心距为.根据表中的公式,则得其中心距变动系数为其啮合角变位系数和为因.,则得.对于啮合,因其标准中心距为,访上可得.,因.,则得.对于小齿轮选钢，调质，大齿轮选钢，调质，。查取小齿轮选择齿轮精度等级为级精度。按齿根弯曲强度初算齿轮模数齿轮模数的初算公式为式中，算式系数，对于直齿轮传动.啮合齿轮副中小齿轮的名义转矩，•齿轮副中小齿轮齿数则分度圆直径齿顶高齿根高齿高齿顶圆直径齿根圆直径节圆。

11、齿轮轴的结构形式即将中心轮与输入轴连成个整体。且按该行星传动的输入功率和转速初步估算输入轴的直径，同时进行轴的结构设计。为了便于轴上零件的装拆，通常将轴制成阶梯形。总之，在满足使用要求的情况下，轴的形状和尺寸应力求简单，以便于加工制造。内齿轮采用了十字滑块联轴器的均载机构进行浮动即采用齿轮固定环将内齿轮与箱体的端盖连接起来，从而可以将其固定。内齿轮采用了将其于输出轴连成体的结构，且采用平面辐板与其轮毂相联接。行星轮采用带有内孔的结构，它的齿宽应当加大以便保证该行星轮与中心轮的啮合良好，同时还应保证其与内齿轮和想啮合。在每个行星轮的内孔中，可安装两个滚动轴承来支撑着。而行星轮轴在安装到转臂的侧板上之后，还。

12、线速度为.则耙架的转速本设计采用周边传动方式,传动部分的电动机功率选则,功率.,额定转速.耙架转速.,辊轮轨道中心圆直径.,辊轮直径.,由此得辊轮的转速为.,电动机相连的减速器采用行星齿轮减速器总传动比的计算减速器的设计.行星齿轮传动的配齿计算选行星轮个数根据值的大小可预先选取中心轮的齿数,再按公式计算齿数即,再由公式得因为偶数,则由公式可得再验算其传动比值其传动比误差为可见该配齿计算结果完全满足其传动比要求减速器的计算本设计减速器采用型行星传动，由于其采用了个公共的行星轮，因此，该型传动可以分为,和三个啮合齿轮副。同在行星传动中，因各个齿轮副的齿数和通常是不能满足的条件。所以，为了使得各齿轮副的实际啮。

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